trx折疊

㈠ 同一個ip兩個域名tomcat怎麼配置

點擊(此處)折疊或打開
[client]
port = 3308
socket = /data/dbdata_3308/mysql.sock
[mysqld]
datadir=/data/dbdata_3308/
skip-name-resolve
lower_case_table_names=1
innodb_file_per_table=1
port = 3308
socket = /data/dbdata_3308/mysql.sock
back_log = 50
max_connections = 300
max_connect_errors = 1000
table_open_cache = 2048
max_allowed_packet = 16M
binlog_cache_size = 2M
max_heap_table_size = 64M
sort_buffer_size = 2M
join_buffer_size = 2M
thread_cache_size = 64
thread_concurrency = 8
query_cache_size = 64M
query_cache_limit = 2M
ft_min_word_len = 4
default-storage-engine = innodb
thread_stack = 192K
transaction_isolation = REPEATABLE-READ
tmp_table_size = 64M
log-bin=mysql-bin
binlog_format=mixed
slow_query_log
long_query_time = 1
server-id = 1
key_buffer_size = 8M
read_buffer_size = 2M
read_rnd_buffer_size = 2M
bulk_insert_buffer_size = 64M
myisam_sort_buffer_size = 128M
myisam_max_sort_file_size = 10G
myisam_repair_threads = 1
myisam_recover
innodb_additional_mem_pool_size = 16M
innodb_buffer_pool_size = 200M
innodb_data_file_path = ibdata1:10M:autoextend
innodb_file_io_threads = 8
innodb_thread_concurrency = 16
innodb_flush_log_at_trx_commit = 1
innodb_log_buffer_size = 16M
innodb_log_file_size = 512M
innodb_log_files_in_group = 3
innodb_max_dirty_pages_pct = 60
innodb_lock_wait_timeout = 120
[mysqlmp]
quick
max_allowed_packet = 256M
[mysql]
no-auto-rehash
prompt=\\u@\\d \\R:\\m>
[myisamchk]
key_buffer_size = 512M
sort_buffer_size = 512M
read_buffer = 8M
write_buffer = 8M
[mysqlhot]
interactive-timeout
[mysqld_safe]
open-files-limit = 8192

創建自動啟動文件
vim /data/dbdata_3306/mysqld

㈡ 大行折疊車8速與捷安特山地車21那個快

肯定捷安特啊，大行做折疊的輪子大多都小。捷安特的一般輪子都大。就算一樣大，速別高的相對也有很大優勢

㈢ trx4加寬接合器會蹭輪眉嗎

trx4加寬接合器會蹭輪眉。加寬接合器不好看，正常情況別加到12，如果介意刮輪眉可以在避震芯加O圈。加寬了接合器少許加配重同時車殼也做了減法讓車身上部更輕不易翻。trx4接合器對頭前後的防撞進行有優化設計，再加上平整的底盤車子獲得各種良好的通過角度。

trx4特點

車頭設計非常具有復古范，為了進一步提升車殼細節完成度，車門把手可折疊後視鏡輪眉翼子板採用了模具注塑方式製造。特別設計的燈杯，能夠讓LED燈組效果更像真。創新的無車殼夾設計也被應用在這台TRX42021FordBronco攀爬車，減少了車殼夾。

低重心操控更好升高避震能夠增加懸掛行程不過重心也被提高了，車架穩定性也降低了。Traxxas並沒有簡單地加長避震器或懸掛行程，反而在降低重心上下功夫。把電池和馬達的安裝位置降低，車架還可以使用體積更小的電池整車的重心進一步降低，有利於攀爬過程中細微動作的把控。

㈣ 如何在ZB交易trx

下載他們的APP，可以登錄官網下來頁面進行下載。然後登錄後點擊頁面左下角的交易-選擇TRX的交易對就可以了。

㈤ 表面波(瑞利波)波速測試法

英國學者瑞利(Rayleigh)於1887年首先在理論上確定了自由界面附近瑞利面波的存在。在以往的地震勘探中，這種瑞利面波被作為干擾波。近年來，國內、外學者對瑞利面波進行了深入的研究，在理論和應用方面都取得了較大的進展，利用它進行測試變為現實。

一、瑞利波在半無限大空間的傳播

在自由界面(如地面)上進行豎向激振時，均會在其表面附近產生瑞利波，而瑞利波有3個與工程質量檢測有關的主要特徵：

(1)在分層介質中，瑞利波具有頻散特性；

(2)瑞利波的波長不同，穿過的深度也不同；

(3)瑞利波的傳播速度與介質的物理力學性質密切相關。

研究證明，瑞利波能量約占整個地震波能量的67%，且主要集中在地表下—個波長范圍內，而傳播速度代表著半個波長(λ_r/2)范圍內介質震動的平均傳播速度。因此，一般認為瑞利波法的測試深度為半個波長，而波長與速率及頻度有如下關系：

設瑞利波的傳播速度為υ_r，頻率為f_K，則波長為λ_r=υ_r/f_K當速度不變時，頻率越低，測試深度就越大。

瑞利波勘探法根據震源形式不同可分為兩大類：一類為穩態法；另一類為瞬態法。同樣，瑞利波檢測方法分為瞬態法和穩態法兩種。這兩種方法的區別在於震源不同。

瞬態法是在激震時產生一定頻率范圍的瑞利波，並以復頻波的形式傳播；而穩態法是在激震時產生相對單一頻率的瑞利波，並以單一頻率波的形式傳播。前些年，主要以穩態激振方法為主，其測試原理是利用掃頻儀和功率放大器發出的諧波電流，推動電磁激振器對地面產生穩態面波，由相隔一定距離的拾振器將接收到的面波振動，轉換為電壓量送入計算機(頻譜分析儀)進行相關計算，從而得出頻散曲線。

由於穩態激振面波勘探方法設備較為復雜，重量大，測試費用高；為克服這些缺點，隨之根據其原理，便出現了瞬態面波勘探方法，與穩態法相比其設備較為輕便，測試速度快。但也有許多缺點：其一是瞬態激振的功率密度譜分布不均，許多頻率能量太小，隨機干擾大，以至於頻散曲線與理論相差太大，常常無法利用。其二是仍按照穩態激振面波勘探方法接收地面震動波，致使所有的波(如反射波、折射波、直達波等)均作為干擾波而與面波混在一塊，有可能導致誤差較大的結果，這也是瞬態激振面波勘探方法主要缺點之一。

為了克服這些缺點，目前發展了一種新的面波勘探方法——瞬態多道瑞利波勘探技術。它的激振可採用不同材料和質量的錘(或重物)下落激振，在地面布置多個拾震器，並選擇最佳面波接收窗口接收震動，通過多次疊加和多道相關疊加，使得頻譜能量加大，干擾減小。

設Z≥0為彈性空間，點震源位於坐標原點，且介質中的每點都作簡諧運動，設u、υ、w分別表示質點沿x、y、z方向的位移，則波動方程的表達式為：

土體原位測試與工程勘察

式中：θ=

；λ為拉梅常數；k為彈性系數；ρ為介質的密度；▽²為拉普拉斯運算元。

以下假定所引入的力對於z軸對稱，並在極坐標(r，θ，z)中討論問題。又設q為垂直於z軸的位移分量，w為z方向的位移分量。兩種坐標的關系為：

土體原位測試與工程勘察

引入波動位φ與ϕ滿足：

土體原位測試與工程勘察

式中：h²=ρp²/(λ+2k)；k²=ρp²/k。

對式(7-9)試求其變數分離形式的解(略去時間因子e^ipt)得到：

土體原位測試與工程勘察

式中：α²=ξ²-k²；β²=ξ²-k²。

將式(7-10)代入式(7-8)得到位移表達式為：

土體原位測試與工程勘察

應力表達式為：

土體原位測試與工程勘察

二、瞬態點震源激發的瑞利波場中的位移表達式

設震源位於坐標原點，在時刻t=0作用，則初始條件和邊界分別為：

土體原位測試與工程勘察

由於當z→+∞時，必有φ→0，ϕ→0，故式(7-12)中的A=0、C=0，將式(7-13)代入式(7-12)，並解系數行列式，得D=

。

若在地面施加一適當的豎向激振力(可用大錘敲擊地面或吊升重物自由下落)，則於地下介質中可產生縱波、橫波和瑞利波。此時可用如下的波動方程來描述它們的運動：

土體原位測試與工程勘察

式中：ϕ，φ為質點位移場的勢函數，υ_P和υ_S分別為縱波和橫波的速度。

對於平面波可得(1)式的一個解為：

土體原位測試與工程勘察

土體原位測試與工程勘察

式中：υ₁=[1-(υ_r/υ_P)]；υ₂=[1-(υ_r/υ_S)]；N為波數，υ_r為瑞利波速；A、B為常數。

由(2)式可得到瑞利波傳播的兩個特性：一是瑞利波振幅隨深度衰減，能量大致被限制在一個波長以內；二是由地面振動波的瞬時相位，可確定瑞利波傳播的相速度。

瞬態面波法即根據這兩個特性，在相距一定距離的地面兩點安置拾振器，接收面波振動，再通過頻譜分析，做出波長-波速頻散曲線，從而算出地下土層的瑞利波速υ_r。瑞利波速υ_r和橫波波速υ_S的關系為：

土體原位測試與工程勘察

當μ從0.25至0.5時，υ_r/υ_S從0.92至0.95。由此可將瑞利波波速換算成橫波波速。

瞬態多道瑞利波是在地面上沿著面波傳播的方向、布置間距相等的多個拾振器，一般可為12個或24個。選擇適當的偏移距(震源到第一個拾振器的距離)和道間距(拾振器之間的距離)，以滿足最佳面波接收窗口和最佳探測深度。

將多個拾振器信號通過逐道頻譜分析和相關計算，並進行疊加，可得出一條頻散曲線，從而消除了大量的隨機干擾，信號中各頻率成分能量大為增強，從而使得地質體在頻散曲線上的反映更加突出和判斷准確性大大增強。

三、採集方法

在時域內，面波採集的質量好壞，直接影響到計算出的頻散曲線。與反射法地震勘探方法相同，瞬態多道面波勘探也存在一個最佳窗口問題。彈性波在時間空間域內傳播時，其各種波型(直達波、折射波、反射波、聲波和面波)均遵循各自的傳播規律，故在應用瞬態多道瑞利波方法時應注意的是：

(1)各道采樣必須設計排列在面波域內，且採集到足夠長的記錄。

(2)盡量使採集到的波型單一，即：不使直達波的後續波或反射波、折射波干擾面波，同時避免周圍的干擾振動。

(3)採集的波形不能失真。

根據以上原則，在設計排列時，應按照不同的探測深度選擇不同的偏移距和道間距。偏移距較小時，產生的高頻分量就大些，反之，淺部的信息就強些；若需突出深部信息，應使偏移距放大些，致使高頻分量衰減，而低頻分量突出。

同樣也根據探測深度選擇道間距。對於同樣的道間距，反映深部的信號頻率較低，感測器之間該頻率的相位差較小，而為了突出有效信號，必須使相位差有一定的值，所以必須使道間距加大些。反之，減少道間距，避免相位差超過360°。

瞬態多道瑞利波法的激震，可採用大錘或吊高重物自由落下。一般地，對於深度在20～30m內，土質不是很軟，採用24磅大錘敲擊地面即可獲得不錯的頻散曲線。如果深度加大、土質較軟或提高探測質量，也可吊高重物自由落下，這種方法可獲得較好的低頻震動。

在產生撞擊振源時，常常不可避免地產生二次撞擊，如重物碰地回彈後再次撞地，有些人想方設法控制此二次震動，以獲得干凈的面波資料，結果影響了工作效率，其實這大可不必。我們知道，對於時域中分析的反射法或折射法地震勘探，二次激發必須排除，因為第二次激發波會疊加在第一次激發的波上，形成干擾。而在頻域中則無此問題，這從以下推導可得佐證：

設地面上A點接收到第一次激振產生的振動為：y=f(x，t)

地面上A點接收到第二次激振產生的振動為：y=Cf(x，t-Δt)

C為小於1的比例系數，合成振動應為：y=f(x，t)+Cf(x，t-Δt)

將上式進行富里埃變換，並注意到富里埃變換的延時定理，可得：

Y=∑X_m=∑U_m[f(x，t)+Cf(x，t-Δt)+iV_mf(x，t)+Cf(x，t-Δt)]

式中：U_m和V_m分別為頻譜的實部和虛部。若令

土體原位測試與工程勘察

則有：

X_m=A_m[f(x，t)

]+C·A_m[f(x，t)]

·

若令

則有：

X_m=A_m[f(x，t)]·

·(1+

)=A_m[f(x，t)]

·B·

其中：

土體原位測試與工程勘察

則對於α點：

同理，對於b點：

對於計算某點頻率的相位差時，由於

，因此，兩次激發造成的延時疊加被減去了，所以它們在頻率域中並不對相位差造成影響。

四、儀器、設備要求

1.儀器

瞬態多道瑞利波的數據採集，必須選用多道數據採集系統，最少12道以上，以24道為好。由於面波分析是在頻率域中進行，各種頻率成分能量差異很大，要想取得盡可能多的地下信息(尤其是地下深部的信息)，而上部的信息又不能產生失真，故儀器的動態范圍必須要大；AD轉換一般要在16位以上(最好達20位)，本機的噪音水平一定要低，摺合輸入端的噪音要小於或等於5微伏峰值電壓；並且頻響范圍要寬，尤其低頻頻響要好，頻率下限應小於1Hz，上限應大於1000Hz。這幾項要求，均高於普通淺層地震儀。因此，可以說淺層地震儀可以做的工作，面波儀均適用，而面波儀所做的工作，淺層地震儀的指標往往不能滿足。儀器的工作流程見示意圖7-3。

圖7-3 儀器工作流程示意圖

2.拾振器

由於面波頻率成分較低，所以必須選擇低頻拾振器。究竟頻率下限是多少的拾振器可達到要求，則應根據場地地層波速值和探測深度確定。若以探測深度為波長一半計，則有：

土體原位測試與工程勘察

如果波速為200m/s，

為20m，則f為5Hz。這時，拾振器的下限頻率至少要選擇在5 Hz 以下。

3.儀器及參數

(1)SWS-1型多功能面波儀的主要技術指標

道數：12道、24道，可擴展為48道；

(測試時1道至多道可選)

放大器：瞬時浮點放大器；

模數轉換：20 bit；

信號增強：32 bit；

采樣率：30μs～8ms(分若干檔)；

采樣點數：512～8192個樣點(分若干檔)；

動態范圍：120dB；

濾波器：高、低通模擬濾波；

CPU：80386或80486；

RAM：2 Mb，可擴為4 Mb、8 Mb、16 Mb；

硬碟容量：80 Mb，可擴為120或200 Mb；

軟碟機：1×3.5英寸，1.44 Mb；

顯示屏：640×480點陣VGA液晶顯示屏；可外配彩顯顯示彩色剖面；

列印與繪圖：輸出各種紀錄與處理結果；

電源：DCl2V，24道額定功耗小於25W；

體積：45×34×15cm³；

重量：8.8kg；

使用環境：-5℃～+45℃

(2)數據採集參數

震源：大錘

震源距5m

道間距2m

全頻率接收

五、資料和數據的處理

1.時間距離(X—T)域中的面波

(1)在時間(T)-距離(X)域中了解面波及干擾波的宏觀特徵，是處理和解釋面波數據中首要的步驟。面波的多通道採集數據，在時間距離域中一般表示為二維坐標中的圖形。其橫坐標為各檢波通道至震源的距離，縱坐標軸為震源激發後的傳播時間，向下為時間增大。各通道接收的震波振幅數據，反映在相應距離的橫坐標上，按到達時間表示為沿縱坐標的圖形(橫向擺動的波形或不同的色彩)。

圖7-4是一個在沉積地層上取得的完整的面波振動記錄。距離由距震源10m 到480m；時間從震源激發到2 s，包含了層狀介質上地表接收到的面波及其他干擾波的基本波型。

(2)子波、同相軸、視速度、視周期，脈沖震源在地層中激發的振動，在時間上表現為短暫的波形，在傳播中保持著基本相似而又緩慢變化的特徵。震源激發的同一類的波型，在相近的接收通道上也表現出相似的波形，稱為該波型的子波；同一波型在相近通道上子波相似特徵點的連線，稱為同相軸；它在時間-距離坐標中的斜率，體現了該波型沿地表傳播的速度，稱為視速度；同相軸越陡，視速度越小。子波波形兩個正負主峰占的時間，稱為視周期，可以用它估計波型的主頻率。

(3)時間-距離域中的典型面波數據圖形，圖7-4中顯示不同視速度和視周期的波型。震源在左邊，由左向右子波的到達時間越來越遲，其中標示出的三組波型有：

圖7-4 面波數據圖形圖

A：視速度大(同相軸平緩)，視周期短(主頻率高)，它屬於淺層折射波和反射波的波型；

C：視速度小(同相軸陡)，視周期由短變長(主頻率變低)，它屬於面波基階模態的波型；

B：視速度比 C 較高(同相軸較緩)，視周期由比 C 短(主頻率較高)，它屬於面波的幾個高階模態的波型。

由圖中面波的波型表現可以看出：鄰近通道的子波波形變化平緩，說明地層橫向相對均勻。出現明顯的高階模態波型(B)，反映了地下存在分層結構。視周期較長的基階模態波型(C)振幅較大而且穩定，表明面波能量所及的深度內，存在較高剛度的底部地層，能將面波能量折返到地表附近。

(4)正常地層中不同頻率段的面波數據圖形，脈沖震源產生的面波振動，包括寬頻率范圍內的各個頻率組份。通過窄頻帶濾波，可以從時間-距離域中看出不同頻率組份面波各模態的表現，以及干擾波的振幅變化，並了解在寬頻率范圍內提取面波頻散數據的可能性。

圖7-5 500～800頻率段面波數據圖形

圖7-5是一個在分層地基上取得並未作濾波的面波原始記錄，距離由距震源25m到47m，記錄時間為1 s，包含了面波及其干擾波的基本波型。黃色的帚形框圈出面波振動數據的時間距離范圍。上界的黃線界定了每秒 200m的視速度，下界的更陡斜邊為每秒50m。黃色框外的上部出現的是較弱的反射和折射波，它們的主要振動能量，可以在數據處理時用如圖的帚形時距窗口加以排除。窗口內下部是面波的基階模態，而上部出現顯著的高階模態，視速度和視周期都和基階模態有所差別，反映了地下存在分層結構。原始記錄經過11 Hz的窄頻帶濾波。得到圖7-6a所示的波型圖形。

11 Hz頻率段靠近面波基階模態的視周期，基階模態的振幅相對增強，但是較高視速度的高階模態依然明顯存在，表明同一頻率的面波組份中存在不同視速度的模態。而且在左部的幾個通道上，不同的模態合並到同一時間段內。在這樣的距離段內，單一的時間頻率分析是難以分離出不同的模態的。原始記錄經過22 Hz的窄頻帶濾波得到如圖7-6b的波型圖形。

22 Hz 頻率段靠近面波高階模態的視周期，其高階模態的振幅相對增強，而較低視速度的基階模態也存在，也只有在距震源相應寬的距離段上，才有可能區分不同的模態。

將原始記錄經過3Hz的窄頻帶濾波，得到如圖7-6c所示的波型圖形。記錄的3Hz頻率分量振幅很弱，顯示圖形時加大了振幅的增益。圖形中出現的同相軸大部分都極平緩，具有很大的視速度(甚至表現出反向震源傳播的視速度)，其展布已經不能包含在面波的時間-距離窗口內。只有在更大的距離上(窗口的右下角)才顯現具有低頻面波視速度的面波成分。這些低頻同相軸反映了大波長的波動組分，涉及的周邊范圍寬，一般屬於水平地層中的低頻反射鳴震，或者是來自採集排列旁側的散射波場。它們的振幅在圖示的3Hz頻段超過了面波的幅度，構成對低頻3Hz窄頻帶濾波後面波數據圖形(圖7-6c)面波的干擾。

這種低頻干擾不是用簡單的時間 距窗口能夠排除的。如果脈沖震源沒有足夠的低頻能量，它往往會掩沒面波的低頻組份，構成低頻(反映大的深度)面波數據中出現過大的相速度。這種干擾現象在全頻段的原始面波數據中並不明顯，只有在窄頻帶濾波的時間-距離數據中才會明顯暴露出來(圖7-7)。

圖7-6 窄頻帶濾波後面波數據圖

圖7-7 地層中含局部異常體的面波數據圖形

該圖中引發波形的震源位置在左邊，正常地層的面波同相軸由左上方向右下方延伸。圖中正常同相軸的中部出現向左下方的分支，表明面波向右方傳播途中遇到局部異常介質，產生反向的散射。這種異常現象在多道的時間-距離域圖形中容易判斷，異常的水平位置也容易確定，但是難於判斷異常體的深度。對面波的頻散數據它也會造成扭曲。

(5)地表為高剛度層覆蓋的地層面波數據圖形：圖7-8中明顯可見的面波(同相軸視速度低，視周期長)，反映了下覆地層的彈性波速，應屬面波的基階模態。其上部隱約可見視周期很短的振動，在左邊距震源附近的通道上振幅大，反映較明顯，它是屬於高剛度層覆蓋層造成的面波的高階模態的反映(右圖經放大後可以看得更清楚)。

圖7-8 地表為高剛度層覆蓋的地層面波數據圖形

圖7-8中面波的振幅由左向右隨距離的增大急劇衰減，這是地表高剛度覆蓋導致的特徵漏能現象。和高剛度地層在底部的正常地層結構不同，震源的彈性能量在地表高剛度覆蓋的下界面向下部地層漏失，其下再沒有使它向上折返的界面條件。

在最簡單的地層(均勻不分層)條件下，面波波速沒有頻散，根據時間頻率域中的面波同相軸斜率，完全可以確定面波的速度，並藉以估算地層的剛度。而對於分層的地層，面波的速度將產生頻散。如果各層的剛度隨深度逐層增加，面波的彈性能量將偏向它的基階模態，高階模態的能量偏弱。這時，用簡單的窄頻帶掃頻濾波方法，也可以在時間-距離域估算面波的頻散規律。面波應用研究的早期就是這樣來獲取面波的頻散速度的。如果各層的剛度隨深度起伏，特別是含有顯著的軟弱夾層，則面波高階模態的能量將相應加強，這時就難以用簡單的掃頻濾波方法。如若在時間距離域內分清面波的模態和估算面波的頻散，就不得不採取更復雜的數據處理方法。

目前存在不同性能的波場分頻速度估計方法。二維頻率波數域方法是一種通用方法，它有快速計算的功能，比較適用於多道線性陣列的波場分頻速度估計。

2.頻率-波數(F-K)域中的面波

面波的各個模態，在時間和距離上往往是相互穿插疊合的。在頻率-波數域中，可以清楚地區分開面波不同模態的波動能量，從而能夠單一地提取出基階模態的頻散數據。

(1)頻率-波數譜、相速度、譜振幅 面波沿地表傳播的波場，在時間和空間上都可以分解為正弦和餘弦形式的波動組分，轉換成二維的頻譜。單個波動組分在時間上的頻度，以每秒中的波動次數來計量，就是一般稱的頻率(F)，單位為Hz，而在空間(距離)上的頻度，以每米中的波動次數來計量，稱為波數(K)，單位為1/m。由頻率-波數譜中某個波動組分的頻率和波數，可以確定它的周期(T=1/F)和波長(L=1/K)。

這個波動組分的波形在波場中傳播時，每個周期的時間前進一個波長，計算出的速度就是它的傳播速度(υ_c=L/T，或υ_c=F/K)，也稱為該組分的相速度。由波動組分正弦和餘弦分量的振幅，可以合成該組分的譜振幅，反映了該組分傳播的彈性能量的大小。

運用二維傅里葉變換，可以將時間距離域的彈性波場數據，轉換為頻率-波數譜數據，表現為二維坐標中的圖形。一般其左上角為坐標原點，縱坐標為頻率軸，沿縱坐標向下波動頻率增高，也就是在時間上波動越快。橫坐標為波數軸，沿橫坐標向右波數增多，也就是在空間上波長越短。

各個波動組分譜振幅的大小，用不同顏色的色標來表示，一般色度越亮，表示譜振幅越大。波動組分坐標點(F，K)和原點連線的斜率(F/K)，體現了它的相速度。這條連線越陡該波動組分的相速度越大，越緩相速度越小。

離散數據的二維傅里葉變換，對於轉換的頻率和波數區間，都有相應的限定：轉換的頻率限(F_max)是采樣時間間隔(dT)的倒數的一半(F_max=0.5/dT)。轉換的波數限(K_max)是采樣道間距離(dX)的倒數的一半(K_max=0.5/dX)，對於單向傳播的波場，最大波數可以擴大一倍(K_max=1/dX)。在頻率和波數限定區間以外，會出現變換折疊造成的干擾。

(2)面波的頻率-波數譜向低頻小波數(長波長)區延伸的表現 在頻率 波數譜的左上角，頻率降低、波數減小，反映大深度的波長較大的面波應該在這個區域內分布。但正就是在這個區域，波譜對不同類型波的相對分辨能力降低，如果基階面波不具備較強的能量峰脊，就很難提取到正確的頻散數據。圖7-9顯示了在頻率-波數譜左上角經常遇到的圖景：

它是一個實測的面波記錄的頻率波數譜上，陰影圈定了明顯的基階面波的能量峰，其中白色點標記出峰脊的位置。在反映低頻波長較大的左上方(黑色框內)，分布著一些弱的能量軸，難以作出明確的選擇，可靠的頻散數據低頻端只能到此為止。

了解基階面波能量峰向頻率波數譜左上角延伸的一般規律，將有利於識別和提取頻散數據。為此，可在這個面波記錄的頻率-波數譜上，標出由它得到的地層模型正演的基階和高階頻散數據點，並且正演了原來未拾取到的左上角低頻頻散數據點。

圖7-9 一個實測的面波記錄的頻率-波數譜

圖7-10 頻率-波數譜圖形

在圖7-10是標上了正演得到的頻散數據點的實測記錄頻率-波數譜圖形。其中白色點組成的線是正演的基階頻散數據，淡灰色點組成的兩條線屬正演的高階頻散數據。它們的中下部均能和譜圖中相應的能量峰脊相吻合，說明正演採用的地層模型正確地反映了這部分譜圖的面波能量。正演基階頻散數據線向左上方的延伸部分逐漸逼近頻率波數坐標的原點，這就是基階面波能量峰脊向低頻小波數(長波長)區延伸的方向。

圖7-10正演得到的頻散數據點的實測記錄是圖中還以黑色直線標出地層最大剪切波速(底層)在頻率-波數譜中反映的位置。在此黑線左方出現的能量峰其相速度都大於地層底層的波速，不屬於面波能量的表現。