樁端持力層承載力怎麼算

『壹』 中風化砂質岩做樁端持力層，樁端岩承載力4500KPa。樁長15米，樁表設計承載力特徵值分別為

柱底內力多少（主要是用來算樁數，如果樁數太多就要考慮大點的樁徑，承載力大點）靜壓樁穿透全風化比校困難的，所以一般是取全風（強）化作為持力層，還要看看持力層的深度，有效樁長要大於6米，靜壓樁是以終壓值來控制的，一般是取2倍以上承載力為終壓值。我是取到2.5倍。樁徑300~500，單樁極限承載力約為1000~3000，主要要看靜壓樁機器。

『貳』 設計時單樁承載力如何確定

有樁的靜載荷試驗和按靜力學公式計算等。

單樁豎向承載力由樁身材料強度和土對樁支承力綜合確定，其中確定土對樁支承力方法主要有：樁的靜載荷試驗和按靜力學公式計算等。

單樁的豎向極限承載力標准值為基樁承載力的最基本參數，其他如特徵值、設計值都是根據豎向極限承載力標准值計算出來的。

(2)樁端持力層承載力怎麼算擴展閱讀

不同樁型的特點

1、柱樁：由於樁底位移很小，樁側摩阻力不易得到充分發揮。對於一般柱樁，樁底阻力占樁支承力的絕大部分，樁側摩阻力很小常忽略不計。但對較長的柱樁且覆蓋層較厚時，由於樁身的彈性壓縮較大，也足以使樁側摩阻力得以發揮，對於這類柱樁國內已有規范建議可予以計算樁側摩阻力。

2、摩擦樁： 樁底土層支承反力發揮到極限值，則需要比發生樁側極限摩阻力大得多的位移值，這時總是樁側摩阻力先充分發揮出來，然後樁底阻力才逐漸發揮，直至達到極限值。

樁長很大的摩擦樁，也因樁身壓縮變形大，樁底反力尚未達到極限值，樁頂位移已超過使用要求所容許的范圍，且傳遞到樁底的荷載也很微小，此時確定樁的承載為時樁底極限阻力不宜取值過大。

『叄』 如何計算管樁穿透持力層所需荷載

在現行的《建築樁基技術規范》JGJ-2008中，沒有中風化灰岩的樁側阻力標准值的經驗值，因為規范認為只要樁端進入中風化灰岩，就是嵌岩樁，那麼就需要按照嵌岩樁的單樁極限承載力公式來計算單樁極限承載力，不能按照一般的單樁極限承載力公式計算。 在嵌岩樁的極限承載力公式中，嵌岩段的端阻力和側阻力是計算在一起的，不分開計算。嵌岩段的端阻力與側阻力之和，規范上的術語叫做「嵌岩段總極限阻力標准值」，計算這個值，只需要知道樁端面積、飽和單軸抗壓強度標准值、樁嵌岩段端阻和側阻綜合系數。 注:嵌岩樁的單樁極限承載力標准值的計算方法詳見《建築樁基技術規范》JGJ-2008第5.3.9條。

『肆』 管樁樁端承載力怎麼算

(一)靜力觸探法估算單樁承載力
靜力觸探試驗中的探頭與土的相互作用，相似於樁與土的相互作用，因此可以用靜力觸探試驗測得的比貫入阻力(單橋)或雙橋探頭中的錐尖阻力與側壁摩阻力估算單樁承載力。但不能直接以靜力觸探中端阻與摩阻作為實際單樁的端阻力和摩阻力，而必須經過修正，這是因為靜力觸探的工作性能與實際單樁的工作性能有所不同。
(1)根據單橋探頭靜力觸探資料確定混凝土預制單樁豎向極限承載力標准值時，如無當地經驗可按下式計算： Quk= Qsk+Qpk=u∑qsik·li+α·psk·Ap
式中：Quk——單樁豎向極限承載力標准值；
Qsk——單樁總極限側阻力標准值；
Qpk——單樁總極限端阻力標准值；
u——樁身周長；
qsik——用靜力觸探比貫入阻力值估算的樁周第i層土的極限側阻力標准值；
li——樁穿越第i層土的厚度；
α——樁端阻力修正系數；
psk——樁端附近的靜力觸探比貫入阻力標准值(平均值)；
Ap——樁端面積。
(2) 根據雙橋探頭靜力觸探資料確定混凝土預制樁單樁豎向極限承載力標准值時，對於粘性土、粉土和砂土、如無當地經驗時可按下式計算： Quk=u∑liβifsi+αqcAp
式中：fsi——第i層土的探頭平均側阻力；
qc——樁端平面上、下探頭阻力，取樁端平面以上4d(d為樁的直徑或邊長)范圍內按土層厚度的探頭阻力加權平均值，然後再和樁端平面以下1d范圍內的探頭阻力進行平均；
α——樁端阻力修正系數，對粘性土、粉土取2/3，飽和砂土取1/2；
βi——第i層土樁側阻力綜合修正系數。

(二)土的物理指標法確定單樁承載力 根據土的物理指標與承載力參數之間的經驗關系確定單樁豎向極限承載力標准值時，宜按下式計算： Quk=Qsk+Qpk=u∑qsikli+qpkAp
式中：qsik——樁側第i層土的極限側阻力標准值，如無當地經驗值時，可查規范。
qpk——極限端阻力標准值，如無當地經驗值時，可查表。

(三)群樁承載力與群樁沉降驗算
當樁中心距小於或等於6倍樁徑且樁數超過9根(含9根)時，可將樁和土作為假想的實體基礎，此時樁台、樁和樁間土形成一個整體，在上部荷載作用下一起下沉，這便是群樁作用。驗算這類樁基的承載力與沉降時，按實體基礎考慮。
（一）群樁承載力驗算 群樁承載力驗算是指驗算實體基礎底面(樁端平面處)的地基承載力是否滿足。常用方法之一是假定荷載從最外一圈的樁頂，以φ0/4的傾角向下擴散傳布(φ0為樁長范圍內各土層的平均內摩擦角)，此時應滿足： 中心荷載時， 偏心荷載時，
(二)群樁沉降驗算 群樁沉降驗算時，同樣將群樁作為實體基礎，所計算的樁基變形值應滿足建築物樁基變形允許值的規定，建築物樁基變形允許值如無當地經驗時可查表中的規定採用，對於表中未包括的建築物樁基變形允許值，可根據上部結構對樁基變形的適應能力和使用上的要求確定。 實體基礎的底面尺寸可按φ0/4擴散後的范圍取值，亦可按樁端處群樁所佔的范圍取值，兩種取法的計算結果略有差別。 群樁的沉降計算可按淺基礎的沉降計算步驟進行，亦即前面介紹的沉降計算方法。也可按等效作用分層總和法計算。

(四)樁的負摩擦力
樁的負摩擦(阻)力是因為樁周圍土層的下沉(地面沉降)對樁產生方向向下的摩阻力。產生負摩擦力的原因主要有：

（1）欠固結軟粘土或新填土的自重固結；
（2）大面積堆載使樁周土層下沉；
（3）正常固結軟粘土地區地下水位全面下降，有效應力增加引起土層下沉；
（4）濕陷性黃土濕陷引起沉降。 負摩擦力的作用使樁上的軸向荷載增大(附加荷載)，在負摩擦力較明顯的地方，應引起重視。 負摩擦力的大小受著多種因素的影響，諸如樁周土與樁端土的強度、土的固結歷史、地面荷載、樁的類型及設置方法、地下水位變化以及歷時等。因此計算負摩擦力大小是一個較為復雜的問題，大多採用半經驗公式或經驗估算，主要根據豎向有效應力、土的不排水抗剪強度、土的力學性質指標等進行估算。實際中一般按有效應力估算，即單樁負摩擦力標准值為： qnsi=ζnσ′i 式中：qnsi——第i層土樁側負摩擦力標准值； ζn——樁周土負摩擦力系數，可查表； σ』i——樁周第i層土平均豎向有效應力。 在地層組合、地下水情況、地面荷載情況不同時，樁的負摩擦力計算亦不同。我國沿海軟土地區過去並未考慮負摩擦力問題，也很少發現由於負摩擦力引起的事故，這是因為在樁端可能繼續沉降的情況下，負摩擦力可能減小甚至消失。但當樁穿過15m以上較厚軟土層，且地面下沉速率超過每年2cm時，或樁端支承在岩層、砂礫石等硬層上時，所產生的負摩擦力可能較大。

『伍』 求問，樁一般要進入持力層 規范中計算單樁極限承載力時，持力層內的樁的側摩阻力怎麼計算

一般的樁是直接按進入持力層一段長度來計算，但是，嵌岩樁比較特殊，嵌入岩石的部分，不計算樁側側摩阻力。

『陸』 地勘給了地基承載力特徵值（粉質粘土250kp）怎麼推算樁端（人工挖孔樁）承載力極限值

1、你這個無法計算的。要的東西有：每個土層的厚度、強度及相應的側阻系數、持力層的極限端系數。然後再通過公式計算出來的。
2、計算公式內容：如下
單樁承載力計算表
工程名稱： 望亭發電廠脫硫區
樁類型： 灌注樁 孔號= s78
樁頂高程 4.00 孔頂高程= 4.96
混凝土等級C 30 軸心抗壓fc= 14300 kN/m2
樁徑(米)d= 0.6 樁周長(米)Up= 1.88
按樁身結構強度控制單樁設計承載力 Rd<0.6fcAp= 2425.94 kN(設計值)
樁面積Ap(m2) 0.2827
土層 土層名稱 土層厚度 li 有效土層厚li 樁側極限摩阻力fs 樁端極限端承力fp 本段摩擦力fs×li×Up
米 米 kpa kpa KN
① 填土 6.1 6.1 0.00
③1 青灰色粉質粘土 3.4 3.4 15 96.13
④1 粉質粘土 4 4 45 339.29
④2 灰色粉土 3.6 3.6 60 407.15
⑤1 灰色粘質粉土 2.4 2.4 40 180.96
⑥2 暗綠色粉質粘土 7.5 7.5 80 0 1130.97
⑥4 灰色粉砂 2.5 1 100 188.50
⑦ 灰色粉質粘土 13 40 0.00
⑧ 青灰色粉質粘土 5.1 60 0.00
0.00

單樁承載力極限值： 2343.00 kN
單樁承載力特徵值： 1171.50 kN
樁長： 27.04 米

『柒』 知道單樁的承載力、上部荷載、持力層承載力，怎麼計算需要幾根樁

按照規范規定，樁尖需要進入持力層一定的深度。但是，並不是進入越深越好。進入得深，可以略微增加單樁承載力，但是，造價肯定會有所增加。另外，如果持力層的下卧層土質差於持力層，則反而會引起軟弱下卧層的承載力不滿足要求。所以，在滿足規范要求的情況下，進入持力層深度，還是要根據需要和計算來取。

『捌』 預應力管樁的抗拔承載力怎麼計算

1工程概況

預應力管樁由於單樁承載力高、施工便捷、造價較低、樁身質量穩定而廣泛用於基礎工程。將其用於抗拔樁使用時，在有效預壓應力范圍內樁身不會出現裂縫，抗裂性能好，從而提高了樁身的耐久性。

XX廣場位於上海市浦東新區，川沙路東側，廟港綠地南側，浦東運河西側。總建築面積52575.6平方米，地上建築面積24407.7平方米，地下建築面積28167.9平方米。地下兩層，地上3～5層。基礎採用樁基礎。根據岩土工程勘探報告，預制樁的設計參數如表1所示。

單樁承載力設計參數表1

根據本工程的特點，通過對比後，最終確定抗拔樁採用PHC500AB100-27，參考圖集為《預應力混凝土管樁》（圖集號10G409）。

2PHC管樁抗拔設計

2.1土體提供的豎向抗拔承載力計算

根據表1，樁端持力層為⑦1層砂質粉土，可得出PHCAB500管樁單樁抗拔承載力設計值Rtd=680kN。

2.2樁身結構強度驗算

抗拔樁豎向承載力除了滿足樁土相互作用的抗拔承載力外，還需滿足PHC管樁自身樁身結構強度要求。根據國標圖集《預應力混凝土管樁》（圖集號10G409）式6.4.2，

Ao=A+[（Es/Ec）-1]Ap=3.14X(5002-3002)/4+(2X105/3.8X104-1)X11X90=129820mm2

σce=6.59MPa

Nk=σceAo=855kN

試樁時按不出現裂縫控制時Nk=(σce+ftk)Ao=(6.59+3.11)X129820=1259kN

2.3接樁焊縫連接強度驗算

上下節管樁之間的接頭連接做法一般分為機械快速接頭和坡口對接圍焊接頭兩種，上海地區常用做法是坡口對接圍焊接頭。

上下節管樁之間的焊接接頭按國標圖集第40頁構造做法，如焊縫尺寸為12mm，如圖1所示。

d1=d-2X12=500-24=476mm

焊縫長度Lw=πd1=3.14X476=1494mm焊縫尺寸he=0.75S=0.75X12=9mm

ft=160N/mm2

Q=Lwheft/1.2=1494X9X160/1.2=1792kN

圖1上下節管樁之間的焊接連接詳圖

由計算結果可知，坡口對接圍焊焊縫連接強度理論計算值比樁身強度大很多，但在實際工程施工中一般都是工人現場焊接，質量不容易保證，而且焊縫冷卻時間不夠，造成焊縫高溫狀態入土後形成焊縫淬火。

2.4孔口端板抗剪強度驗算

孔口最薄弱處為端板上預應力鋼棒錨固孔台階易產生沖切破壞，如圖1所示。國標管樁

圖2端板與預應力筋連接詳圖

按國標圖集ts=20mm，端板孔口抗剪設計值驗算如下：

N≤nл((d1+d2)/2)(ts-(h1+h2)/2)fv

=11X3.14X((12+20)/2)(20-(9.5+6)/2)X120=812kN

試樁兼工程樁建議採用B型或C型樁，且加厚端板來提高端板孔口抗剪強度。端板ts=28mm，相應的抗剪強度設計值為1450kN。

孔口端板抗剪強度為樁身強度的控制指標。根據圖集《預應力混凝土管樁》第5.3，管樁用作抗拔樁時，應根據具體要求設置樁端錨固筋，並加強端板連接。如另設樁端錨固筋將大大改善孔口端板的受力狀態。

『玖』 人工挖孔樁的持力層為中風化泥岩，怎麼確定樁端持力層的承載力的取值

定樁端持力層的承載力特徵值的取值是地勘部門的職責，取用是結構設計師的職責。凡是樁的持力層為中風化基岩的，允許鑽芯取樣檢測，鑽芯取樣可多抽樣或抽取設計認為很重要的全數，這比靜載法的「百分之一數，每工程不少於三根」的概率要可靠得多，而且省時省力，不勞民傷財，現場也文明些。

『拾』 如何確定樁端進入持力層深度

持力力層深度是指直接和基礎接觸的第一層土，土層有厚度，樁底可以正好在這個土層的頂面，也可以在這個土層厚度范圍內任意位置。

比如土層厚4米，樁基插入這個土層2米，可以說樁身進入持力層的深度為2米，如果樁身插入超過4米，那麼這個土層就不是持力層了，而下面那個土層是持力層了。

拓展資料

建築地基基礎設計規范》GB50007-2011:
8.5.3-3樁底進入持力層的深度，宜為樁身直徑的1倍~3倍。在確定樁底進入持力層深度時，尚應考慮特殊土、岩溶以及震陷液化等影響。嵌岩灌注樁周邊嵌入完整和較完整的未風化、微風化、中風化硬質岩體的最小深度，不宜小於0.5m。