密集錨頭的劈裂力怎麼算
Ⅰ 兩層樓房柱子都有橫裂紋
承重柱外表面有10-20毫米厚的水泥砂漿粉刷層，你說的橫裂縫只是出現在這一厚度內，這其實不是柱子裂縫，而只是粉刷層裂縫（因為粉刷層有起殼或凝結收縮引起的，裂紋很細很短時，不會影響精裝飾質量），真正柱子的內部混凝土結構是不會有裂縫。
所以你不用因為這個而擔心柱子或房子有什麼不安全。盡管放心。
生命愉悅！有用請採納。
Ⅱ 路面混凝土芯樣劈裂力值是143KN,換算成抗折強度是多少
你好同學，你的芯樣的直徑是多大的？沒有芯樣的表面積是算不出來的，強度的單位是N/mm²，就是兆帕。謝謝。
Ⅲ 鋼筋搭接和錨固為什麼都要乘以整修系數呢
看看規范的條文說明：
8．3．2 本條介紹了不同錨固條件下的錨固長度的修正系數。這是通過試驗研究並參考了工程經驗和國外標准而確定的。
為反映粗直徑帶肋鋼筋相對肋高減小對錨固作用降低的影響，直徑大於25mm的粗直徑帶肋鋼筋的錨固長度應適當加大，乘以修正系數1.10。
為反映環氧樹脂塗層鋼筋表面光滑狀態對錨固的不利影響，其錨固長度應乘以修正系數1.25。這是根據試驗分析的結果並參考國外標準的有關規定確定的。
施工擾動(例如滑模施工或其他施工期依託鋼筋承載的情況)對鋼筋錨固作用的不利影響，反映為施工擾動的影響。修正系數與原規范數值相當，取1.10。
配筋設計時實際配筋面積往往因構造原因大於計算值，故鋼筋實際應力通常小於強度設計值。根據試驗研究並參照國外規范，受力鋼筋的錨固長度可以按比例縮短，修正系數取決於配筋裕量的數值。但其適用范圍有一定限制：不適用於抗震設計及直接承受動力荷載結構中的受力鋼筋錨固。
錨固鋼筋常因外圍混凝土的縱向劈裂而削弱錨固作用，當混凝土保護層厚度較大時，握裹作用加強，錨固長度可以減短。經試驗研究及可靠度分析，並根據工程實踐經驗，當保護層厚度大於錨固鋼筋直徑的3倍時，可乘修正系數0.80；保護層厚度大於錨固鋼筋直徑的5倍時，可乘修正系數0.70；中間情況插值。
8．3．3 在鋼筋末端配置彎鉤和機械錨固是減小錨固長度的有效方式，其原理是利用受力鋼筋端部錨頭(彎鉤、貼焊錨筋、焊接錨板或螺栓錨頭)對混凝土的局部擠壓作用加大錨固承載力。錨頭對混凝土的局部擠壓保證了鋼筋不會發生錨固拔出破壞，但錨頭前必須有一定的直段錨固長度，以控制錨固鋼筋的滑移，使構件不致發生較大的裂縫和變形。因此對鋼筋末端彎鉤和機械錨固可以乘修正系數0.6，有效地減小錨固長度。應該注意的是上述修正的錨固長度已達到0.6lab，不應再考慮第8．3．2條的修正。
根據近年的試驗研究，參考國外規范並考慮方便施工，提出幾種鋼筋彎鉤和機械錨固的形式：筋端彎鉤及一側貼焊錨筋的情況用於截面側邊、角部的偏置錨固時，錨頭偏置方向還應向截面內側偏斜。
根據試驗研究並參考國外規范，局部受壓與其承壓面積有關，對錨頭或錨板的凈擠壓面積，應不小於4倍錨筋截面積，即總投影面積的5倍。對方形錨板邊長為1.98d、圓形錨板直徑為2.24d，d為錨筋的直徑。錨筋端部的焊接錨板或貼焊錨筋，應滿足《鋼筋焊接及驗收規程》JGJ 18的要求。對彎鉤，要求在彎折角度不同時彎後直線長度分別為12d和5d。
機械錨固局部受壓承載力與錨固區混凝土的厚度及約束程度有關。考慮錨頭集中布置後對局部受壓承載力的影響，錨頭宜在縱、橫兩個方向錯開，凈間距均為不宜小於4d
Ⅳ 預應力錨索加固
國外早在20世紀20年代開始將岩土錨固技術應用於礦山和水利建設中，60～80年代隨著高強度低鬆弛鋼絞線的應用和施工技術的發展，大噸位的預應力錨索廣泛應用，單束錨索的承載力達3000kN以上，最大的達16500kN。
我國1964年曾在安徽省梅山水庫採用2400～3200kN的預應力錨索加固壩基。80年代初，我國開始將預應力錨固技術用於滑坡防治上，後來發展為用預應力錨索框架（格構錨固）治理滑坡，如山西太原至古交二級公路K14滑坡的治理，更多的是用預應力錨索框架（地梁或錨墩）與抗滑樁結合治理滑坡，以及加固高邊坡預防滑坡的產生。如今錨固技術已經被廣泛應用於道路、礦山、水利、城建等建設中。
用於穩定滑坡的預應力錨索是將錨固段設置在滑動面（或潛在滑動面）以下的穩定地層中，在地面通過反力裝置（樁、框架、地梁或錨墩），將滑坡推力傳入錨固段以穩定滑坡，所以預應力錨索的設計包括了錨索本身的設計和反力裝置的設計兩部分。
（一）錨索的破壞形式
1.錨索的類型
按荷載傳遞方式，錨索的類型分為3種，即直孔摩擦型錨索（包括拉伸型錨索、壓縮型錨索）、支承型錨索、摩擦－支承復合型錨索。只有一種傳力方式且自由段單一的錨索稱為單一錨索，最常見的是摩擦型拉力錨索，這是目前使用最廣的一種錨索。這種類型的錨索結構簡單、施工方便；但受力狀態傳力機制不夠合理，在錨固段的上部產生應力集中，沿錨固段摩擦阻力分布不均勻，錨固段長度超過10m後對提高錨固力沒有明顯的效果，且不利於防銹蝕。所以近年來出現了單孔復合型錨索，凡是一束錨索有兩種以上傳力方式或自由段不同的鋼絞線組成的錨索均稱為單孔復合型錨索。
單孔復合型錨索的類型有：拉力分散型錨索、壓力分散型錨索、拉壓混合型錨索、擴孔型錨索、孔底膨脹錨索、孔底設機械內錨頭錨索。
復合錨固系統的優點是沿整個錨固段長度應力分布相對比較均勻，能充分利用圍岩（土）與錨索砂漿體之間的摩擦阻力、地層的承載力，從而大幅度提高錨索的錨固力。由於復合型錨索各單元體的自由段長度不等，在張拉鎖定時應進行補償張拉，使鋼絞線受力均勻，原則上對各根鋼絞線施加的預應力值與其自由段長度成正比例關系。
2.錨索的破壞形式
錨索的破壞一般分下列7種形式：
1）錨索砂漿體與圍岩（土）之間的摩擦阻力不夠大，錨索體從孔內拔出。
2）圍岩（土）抗壓強度不夠或錨索砂漿體強度不夠而導致錨索失敗。
3）水泥砂漿與鋼絞線之間的握裹力不夠，鋼絞線從砂漿體中拔出。
4）自由段鋼絞線被拉斷，原因包括：自由段長度不足、材質不合格、材料安全系數與荷載安全系數不匹配等。
5）錨頭夾片不合格導致鋼絞線滑移或在錨頭處將鋼絞線卡斷。
6）錨索帶著圍岩（土）體被拖出。
7）群錨錨固段底部同時落在貫通裂隙面外側，錨索受力後岩體沿裂隙面松動。
上述的6）、7）兩種破壞形式可能性很小，國內外至今無先例，因此一般不進行驗算，不控制設計。水泥砂漿體對鋼絞線之間的握裹力遠大於鋼絞線的極限承載力和砂漿體與圍岩（土）之間的摩擦阻力，所以第3）種破壞形式也不會出現，不需要驗算。第4）、5）種破壞形式系設計失誤和錨具質量低劣所致。所以，對於單一拉力型錨索，只需驗算第1）種，即錨索砂漿體與圍岩（土）之間的摩擦阻力以控制設計，而對於復合型錨索，則應同時驗算第1）種和第2）種破壞形式。
（二）預應力錨索的設計
1.預應力錨索設計錨固力
預應力錨索設計錨固力的確定可分為兩種情況。
（1）岩質滑坡
根據極限平衡法進行計算，需考慮預應力沿滑面施加的抗滑力和垂直滑面施加的法向阻滑。穩定系數計算公式推薦如下：
地質災害防治技術
相應地，預應力錨固力為
地質災害防治技術
式（2－40）～式（2－43）中：V為後緣裂縫靜水壓力， ，γw為水的容重（kN/m3）；U為沿滑面揚壓力， ，H為邊坡高度（m）；φ為內摩擦角（°）；θ為錨索傾角（°）；β為錨索與滑坡的夾角（°），它與滑坡傾角（α）、錨索傾角（θ）之間的關系為β＝α＋θ；T為預應力錨索錨固力（kN）；A為地震加速度（重力加速度g）；W為滑體的單寬重量（kN/m）；C為滑帶土的內聚力（kPa）；L為滑面的長度（m）。
如果鎖定錨固力低於設計錨固力的50％時，可不考慮預應力錨索產生的法向阻滑力，穩定系數計算公式簡化如下：
地質災害防治技術
相應地，預應力錨固力為
地質災害防治技術
式中符號意義同前。
（2）堆積層（包括土質）滑坡
根據傳遞系數法進行計算，考慮預應力錨索沿滑面施加的抗滑力，可不考慮垂直滑面產生的法向阻滑力。所需錨固力為
地質災害防治技術
式中：T為設計錨固力（kN/m）；P為滑坡推力（kN/m）；θ為錨索傾角（°）。
此外，在進行預應力錨索的鎖定時，鎖定錨固力應根據滑坡體結構和變形狀況確定。分以下3種情況：
1）當滑坡體結構完整性較好時，鎖定錨固力可達到設計錨固力的100％。
2）當滑坡體蠕滑明顯，預應力錨索與抗滑樁相結合時，鎖定錨固力應為設計錨固力的50％～80％。
3）當滑坡體具崩滑性質時，鎖定錨固力應為設計錨固力的30％～70％。
2.計算錨索根數
地質災害防治技術
式中：N為錨索根數；P為單根錨索的抗拔力（kN），通過現場試驗求得；E為滑坡的下滑力（kN）；φ為滑面的內摩擦角（°）；α為錨索與滑面的夾角（°）；K為安全系數，取值2.0～4.0，一般情況下建議取2.0。
3.有效錨固長度
有效錨固段長度可根據下列3種方法綜合確定，其中經驗類比方法更為重要。規范規定有效錨固段長度不宜大於10m。
（1）理論計算
1）按錨索體從膠結體中拔出時，計算錨固長度的公式為
地質災害防治技術
式中：Lm1為避免錨索體從膠結體中拔出所需的有效錨固長度（m）；T為設計錨固力（kN）；K為安全系數，取值為2.0～4.0，一般情況下建議取2.0；n為鋼絞線根數；d為鋼絞線直徑（mm）；C1為砂漿與鋼絞線允許粘結強度（MPa）。
2）按膠結體與錨索體一起沿孔壁滑移，計算錨固長度的公式為
地質災害防治技術
式中：Lm2為避免膠結體與錨索體一起沿孔壁滑移所需的有效錨固長度（m）；d為孔徑（mm）；C2為砂漿與岩石的膠結系數（MPa），為砂漿強度的1/10除以安全系數（安全系數為1.75～3.0）；其他符號意義同前。
（2）類比法
根據鏈子崖危岩體錨固工程等經驗，推薦有效錨固長度見表2－16。
（3）抗拔試驗
當滑坡體地質條件復雜，或防治工程重要時，可結合上述兩種方法，並對錨索進行破壞性試驗，以確定有效錨固長度。抗拔試驗可分為7天、14天、28天三種情況進行，水灰比按0.38～0.45調配。
表2－16 錨固長度推薦值
4.預應力錨索傾角
預應力錨索傾角主要由施工條件確定。設單束錨索的設計承載力為P，它所提供的抗滑力（F）為
地質災害防治技術
當θ＝φ時可取得最大抗滑力，但錨索過長，施工困難、不經濟；若θ過大，雖然錨索的長度減小了，但提供的抗滑力也減小了，同樣不經濟，因此存在選取一個最優傾角的問題。可根據以下兩種方法綜合考慮其最優傾角。
（1）理論公式
理論分析表明，錨索傾角滿足下式時是最經濟的
地質災害防治技術
式中：θ為錨索傾角（°）；α為滑面傾角（°）；φ為滑面內摩擦角（°）。
（2）實際經驗
對於自由注漿錨索，錨索傾角應大於11°，否則需增設止漿環進行壓力注漿。
5.錨索間距與群錨效應
預應力錨索的數量取決於滑坡產生的推力和防治工程安全系數。錨索間距宜大於4m；若錨索間距小於4m，需進行群錨效應分析。推薦公式如下：
1）日本《VSL錨固設計施工規范》採用公式：
地質災害防治技術
式中：D為錨索最小間距（m）；d為錨索鑽孔孔徑（m）；L為錨索長度（m）。
2）《長江三峽工程庫區滑坡防治設計與施工技術規程》推薦的公式：
地質災害防治技術
式中：T為設計錨固力（kN）；ρ為修正系數（取105kN2·m）；其他符號意義同前。
6.錨索內端排列
相鄰錨索不宜等長設計，可根據岩體強度和完整性交錯布置，長短差在1～2m之間。
7.錨索的預應力損失
錨索的預應力損失一般由3部分組成：
1）施加預應力時，在頂壓工作錨夾片時造成的損失，是不可避免的，可根據頂壓錨具夾片時高壓油泵壓力表的增加值算出這部分預應力損失，一般情況下在5％左右。
2）施加預應力鎖定後，在千斤頂卸荷過程中產生的預應力損失，這也是不可避免的。鎖定後，在千斤頂卸荷的瞬間，鋼絞線失去了平衡，勢必帶著夾片向孔內回縮，做加速運動，可能產生輕微的滑移。這部分損失可通過量測錨具處錨索鋼絞線的回縮長度及反力墩位移計算出來。
3）除上述以外，地層的蠕變、鋼絞線的鬆弛、錨頭的松動等因素均會造成預應力損失。
8.錨索的防腐
錨索的腐蝕是影響錨索壽命的重要因素。造成錨索腐蝕的主要因素是地層和地下水的侵蝕、錨索防護系統失效、雙金屬作用以及地層水存在雜散電流等。它們可引起不同形態的腐蝕發生，如全面腐蝕、局部腐蝕和應力腐蝕。除了由侵蝕介質引起的腐蝕外，高拉應力作用下的應力腐蝕及由此引起的破壞，可直接造成鋼絲和鋼絞線的斷裂。如法國朱克斯大壩幾根承載力為1300kN的錨索預應力鋼絲僅使用幾個月就發生斷裂，鋼絲所用的應力為極限值的67％。經多次試驗後的結論是，處於高拉伸應力狀態下的銹蝕是鋼絲破壞的主要原因。
錨索防腐的措施很多，但不管是國內還是國外，用水泥砂漿均勻地包裹鋼絞線仍然是最基本也是最有效的措施。也有採用雙層防護的，即用波形金屬管套在鋼絞線外面，灌注砂漿、樹脂水泥漿與波形管防護套共同形成雙層防護，但造價較高，一般在重要工程且具有強烈侵蝕的環境條件下採用。
9.外錨頭和承壓反力裝置的設計
錨具是預應力錨索的重要組成部分，一定要選擇質量可靠的定型配套產品。下面主要說明承壓反力裝置———錨墩、地梁和框架的設計。
（1）錨墩的設計
錨墩的具體尺寸由荷載大小和坡體的承載能力決定。當滑體岩體完整、強度較高、承載力較大時，錨墩可設計為較小的尺寸；反之，當滑體表面為土層或破碎鬆散岩體時，應以其承載力大小控制錨墩底面的尺寸，以免因尺寸過小、承載力不足而造成錨索預應力損失。
錨墩的尺寸應滿足下式要求：
地質災害防治技術
式中：P為單根錨索設計的抗拔力（kN）；A為錨墩底面積（m2）；σ0為滑體表面岩土的容許承載力（kN/m2）。
此外，錨墩底面最好與錨索垂直以使受力均勻。若有夾角時，應考慮錨墩受力不均及受力後沿坡面滑移的可能性。
錨墩一般設置為上小下大的梯形斷面以分散錨索對坡面的壓力，減小表土因壓縮變形而產生的預應力損失，一般為鋼筋混凝土錨墩。在錨頭鋼墊板下應適當加密鋼筋布置，在錨墩和錨具之間加設鋼質承壓板或孔口設置螺旋鋼筋。對於土質邊坡，由於表層土承載力小，常需很大的錨墩，外觀不良，故一般採用地梁或框架作反力裝置。
（2）地梁的設計
地梁的截面尺寸受兩個因素控制：一是錨索設計拉力的大小；二是坡面岩土的承載力。當坡面岩土軟弱、錨索拉力較大時，應加大梁的寬度以增大承載面積，防止預應力損失。考慮錨固段的間距不能太近，故地梁間距一般為3～4m。
梁的計算比較簡單，仍按彈性地基梁計算，滑坡推力在梁長范圍內按矩形均布，把錨索作為支點，一根樑上布兩根錨索時按簡支梁計算，布三根以上錨索時按連續梁計算，每根梁所承受的滑坡推力為相鄰梁間距寬度的滑坡推力。當滑坡推力較大時，地梁可設計為上、下多排。梁的設計同鋼筋混凝土梁設計，此處不詳述。值得注意的問題是以下5個方面：
1）地梁按兩種受力階段進行設計計算和配筋。第一種為滑坡處於相對穩定狀態，沒有或只有很小的滑坡推力作用在地樑上，地梁主要承受錨索上施加的預應力，即預應力階段，此時梁中部的外側彎矩大，配筋多；第二種是預應力施加後滑坡推力達到設計推力時，滑坡推力為主要外荷載（當滑坡推力未達最大值時，有時主動土壓力也可成為主要外荷載），即地梁工作階段，此時梁中部靠山一側出現最大彎矩，控制配筋。故地梁需雙面配筋。
2）為防止梁的不均勻沉降，在岩土層變化處應分開設梁。
3）在錨索受力集中處應加密鋼筋布設。
4）當地面過緩，如緩於1∶1.5時，為防止受力後梁向山坡上方位移造成預應力損失，應加陡錨索傾角或增加防爬設施。
5）為防止梁在加預應力時受力不均勻而造成破壞，各孔錨索張拉時應分級張拉，不可一次拉到設計拉力。如一根樑上有兩束錨索，第一次各張拉50％設計拉力，第二次再張拉剩餘50％及超張拉部分。若一根樑上有三束錨索，則最好是三根同時張拉，但施工時，往往受設備限制難以做到，可先張拉中間一根到設計拉力的50％，再張拉上下兩束。第二次按此方法再循環一次，達到設計拉力及超張拉部分，以防地梁在張拉過程中開裂。
設計計算總是簡化為均勻受力的理想狀態，與實際工程往往有一定的偏差，故梁的配筋應適當增加以確保安全。
（3）錨索框架的設計
錨索框架是在豎、橫梁交點處設置預應力錨索，且應連續設置，如圖2－16所示。
圖2－16 錨索框架、地梁示意圖
框架的設計計算理論上以三維空間受力計算比較合理，但實際工程中，多簡化為按豎梁和橫梁分別設計，並按預應力施加階段和滑坡推力作用階段兩種狀態控制設計。豎梁和橫樑上力的分配通常有以下3種處理方法：
1）以豎梁承擔滑坡推力，橫梁只作連接構件，擴大豎梁的承載面積。設計計算與地梁相同，橫梁截面尺寸可小一些。
2）豎梁和橫梁共同承擔滑坡推力，但豎梁多分配一些，約佔60％～70％，分別加以設計。
3）豎梁和橫梁承擔相同的滑坡推力。為簡化計算，取每一根錨索為一節點，豎、橫梁各1/2按懸臂梁設計。此方法較為安全，但材料浪費較大。
（三）預應力錨索結構
1.錨索
一般採用鋼絞線或高強度鋼絲束。錨索用鋼絞線應符合國標標准（GB/T 5223—95、GB/T 5224—95）。我國國標7絲標准型鋼絞線參數見表2－17 。
表2－17 國標7絲標准型鋼絞線參數
2.對中支架（架線環）
預應力錨索必須每間隔1.5～3.0m設置一個對中支架，以避免鋼絞線打纏和砂漿握裹效果降低。對中支架可用鋼板或硬塑料加工。
3.錨具
預應力錨索錨具品種較多，常用的有XM、QM和OVM外錨頭，工程設計單位必須在工程設計施工圖上註明錨具的型號、標記和錨固性能參數。OVM錨具的基本參數見表2－18。
表2－18 OVM錨具基本參數（單位：mm）
4.承壓反力裝置
承壓反力裝置包括錨墩、地梁和框架3類，用鋼筋混凝土製作。錨墩是單束錨索在地面的反力裝置，是純受壓構件，一般做成梯形斷面，其功能是把錨具的集中荷載擴散後傳遞給滑體。地梁是在滑坡（或高邊坡）表面垂直主滑方向布設的一排或數排豎梁，每一根樑上布置兩束或三束錨索。當滑體為土體或風化破碎岩體時，為使錨固體系能整體受力以穩定滑坡或加固邊坡，應採用鋼筋混凝土框加做反力裝置。框架一般由兩根豎梁、兩根或三根橫梁構成。
5.導向尖殼
在錨索的前部做成如圖2－17所示的形狀。當鋼絞線下到孔底後，加大推力，使未與尖殼焊在一起的鋼絞線從側孔頂出成錨狀，增加球體強度和鋼絞線與砂漿之間的握裹力。
目前國內常用的錨索結構如圖2－18所示。
圖2－17 帶側孔的導向尖殼
圖2－18 摩擦錨索結構示意圖
（四）預應力錨索施工
預應力錨索施工包括以下工序：錨索鑽孔、清孔；鋼絞線編束成型；錨索安裝；內錨固段固結灌漿；澆築外錨墩；錨索的張拉與錨固力鎖定。
1.錨索鑽孔、清孔
鑽孔採用錨桿工程鑽機。按照錨索設計下俯角度（一般為15°～30°）將鑽機固定，調整方位角及傾角，校核鑽孔位置，然後將所有緊固件擰緊，准備就緒後即可開鑽作業。鑽孔實際深度比設計深度要長1.0m，留作沉渣段。
預應力錨索孔徑與鋼絞線根數、砂漿保護層厚度和滑坡體結構有關。一般地，5～10根鋼絞線構成的錨索，孔徑為75～115mm；11～15根鋼絞線構成的錨索，孔徑為115～135mm；15～20根鋼絞線構成的錨索，孔徑為135～175mm。當滑坡體結構鬆散，或鑽孔縮徑明顯時，可增大孔徑。滑體為土層或軟質岩層，滑床為堅硬岩層時，孔口至滑動面一段應採用三牙輪鑽頭鑽進，用高壓風出渣。若這段地層成孔性較好，則可裸孔鑽進；若這段地層成孔性較差，則可採取跟管鑽進，下套管保護孔壁，或用水泥漿加固孔壁；滑面至孔底一段，可採用沖擊鑽進。
鑽孔結束後，拔出鑽桿和鑽具。用一根含標尺的聚乙烯管復核孔深，並以高壓風吹孔或用高壓水洗孔，待孔內粉塵吹洗干凈，且孔深達到要求時，拔出聚乙烯管，並將孔口蓋住備用。
鑽孔精度要求：成孔後，用孔斜儀量測，孔斜不超過1/100；鑽孔位置誤差小於100mm；鑽孔傾角、水平角誤差在±1°以內；孔深必須保證張拉段穿過滑帶2m。
2.鋼絞線編織成束
對於Ⅰ級滑坡防治工程，鋼絞線設計荷載可按破壞荷載的65％進行折減；對於Ⅱ、Ⅲ級滑坡防治工程，鋼絞線設計荷載可按65％～80％進行折減。
按設計錨索長度及每孔錨索的鋼絞線根數，用砂輪切割機切割錨索，其長度除錨索自由段和錨固段外，應加長1.5m作為張拉段。鋼絞線必須順直。
錨索放在工作台上編織組裝，對於長度過大的錨索可在有棚架的場地上組裝，然後搬運並吊裝入孔。在平整場地上架設高約0.5m、寬1.5m的工作台架，將截好的鋼絞線平順放在架上，逐根檢查，凡有損傷的鋼絞線均宜剔除。按要求綁扎架線環、緊箍環、導向殼及注漿管。自由段鋼絞線塗防腐油後分別套上塑料管，並在底部封堵。塑料管在編織、運輸和安裝過程中不得有破損。
對於組裝好的錨索，必須有專人驗收檢查，並登記。檢查長度、對中架安裝、鋼絞線有無重疊。合格後進行編號，做好標記，待入孔安裝。
3.錨索安裝
在錨索入孔前，必須校對錨索編號與孔號是否一致。確認孔深和錨索長度無誤後，用導向探頭探孔，無阻時，可進行錨索入孔。
用人工或機械將編織好的錨索束放入孔中，檢查其是否下到孔底設計位置。否則應拔出，清孔後重新安裝。
4.內錨固段固結灌漿
一般採用水泥砂漿膠結，水泥砂漿配合比為水∶水泥∶砂＝0.4∶1∶1。為加速進度，在漿液中可摻加0.3‰～0.5‰的早強劑（占水泥質量），並且要求7天抗壓強度f≥25～30MPa。
水泥等級不低於32.5級，砂子過篩孔徑4mm，並用水洗凈。砂子粒徑過大，易發生離析，堵塞灌漿管。拌好的砂漿也要過篩，以防水泥結塊堵塞灌漿管。也有用純水泥漿的，但易收縮。
灌漿時，採用反向壓漿，即把灌漿管下到孔底，由孔底向孔口方向反向壓漿。反向壓漿可保證砂漿完全充滿錨索孔，而正向壓漿易因排氣管堵塞孔底形成壓縮空氣，產生使砂漿無法壓進的現象。灌漿壓力一般為0.3～0.6MPa。
孔內壓漿管採用金屬管或PVC管。採用金屬管時，用外接箍連接，禁止採用異徑接頭連接。灌漿前用清水濕潤灌漿管內壁。
為了保證注漿均勻，注漿速度不宜太快。用毫安表作一期注漿指示儀，但應保證兩探頭之間相隔800mm以上，裸露部分不能與鋼絞線接觸。用含標尺的聚乙烯管復校內錨固段的灌漿長度，達不到要求時，需補漿。所用砂漿應用攪拌機拌勻，使其達到規定指標，攪拌直至灌漿結束方可停止。在砂漿未完全固化前，不得拉拔和移動錨索。注漿完畢後，將一期灌漿管拔出。當錨固段地層較軟弱，錨固力不足時，可採用二次劈裂灌漿。
5.澆築外錨墩
外錨墩一般要嵌入坡面20cm，採用C25號以上現澆鋼筋混凝土結構，宜為梯形斷面。外錨墩尺寸見表2－19，其結構如圖2－19所示。
表2－19 外錨墩尺寸
註：Φ為直徑。
圖2－19 3000kN級預應力錨索外錨墩結構圖（單位：mm）
6.錨索的張拉與錨固力鎖定
在內錨固段灌漿7天後進行張拉。張拉作業前，需對張拉設備進行標定。標定時，千斤頂、油管、壓力表和高壓泵聯好。在壓力機上用千斤頂主動出力的方法反復三次，取平均值，繪出千斤頂出力與壓力表指示壓強曲線，作為錨索張拉的依據。標定時，千斤頂的最大出力應高於錨索超張拉時的值。
先對錨索進行單根預張拉兩次，以提高錨索各鋼絞線的受力均勻度。對於3000kN級錨索，單根張拉力為30kN；2000kN級錨索，單根張拉力為20kN；1000kN級錨索，單根張拉力為10kN。
錨索的張拉採用分級施加荷載，直至壓力表無返回現象，方可進行鎖定作業。若預應力損失過大，需進行整體張拉與重新鎖定。張拉鎖定後，進行二次灌漿。當砂漿達外錨墩時，可停止注漿。封孔口，從錨具量起，留100mm的鋼絞線，將多餘段截除，外覆厚度不小於100mm的水泥砂漿保護層。
鎖定錨固力的大小可用兩種方法確定：測力感測器直接測定及張拉鎖定時預應力鋼絞線變形量計算得出。計算公式如下：
地質災害防治技術
式中：Px為鎖定後可獲得的預應力（kN）；P為錨固所需張拉力（kN）；P0為最大張拉荷載（kN）；Pi為初始張拉荷載（kN）；ΔL為Pi載入至P0時的錨索回縮量（mm），夾片回縮量為6mm。
（五）預應力錨索的質量檢驗
1.預應力錨索的質量檢驗內容
包括錨孔、錨索桿體的組裝與安放、注漿、張拉與鎖定等。
2.實測項目
1）錨孔：孔位、孔徑、錨固角度、內錨固段長度等項目。
2）錨索桿體的製作與安放：鋼絞線強度、鋼絞線配置、桿體長度、架線環密度，採用鋼絞線時應無接頭。
3）注漿：砂漿配合比、強度、注漿管的插入深度等。
4）張拉與鎖定：外錨墩混凝土強度、鋼墊板平面與孔軸線垂直情況、張拉荷載、鎖定荷載、錨具、錨具保護層等項目。
3.每一個獨立的滑坡防治工程均應進行錨索承載力檢驗。隨機抽取總數的10％～20％進行超張拉檢驗，張拉力為設計錨固力的120％。若工程重要時，可對所有錨索進行設計錨固力的120％超張拉檢驗。
4.錨索質量合格條件
錨索的錨固力達到應達到設計錨固力的120％以上。
5.質量評定要求
（1）保證項目
1）孔徑、內錨固長度、鋼絞線強度、鋼絞線配置、桿體長度、砂漿強度必須達到設計要求。
2）單根鋼絞線不允許斷絲。
3）承載力檢驗用的千斤頂、油表、鋼尺等器具應經檢查校正，承載力必須符合前述規定要求。
4）錨具應經檢驗合格方可以使用。
5）鎖定荷載應符合設計要求。
（2）允許偏差項目
預應力錨索的允許偏差項目應符合表2－20規定。
表2－20 預應力錨索的允許偏差項目
Ⅳ 錨索 二次注漿是為什麼
錨索二次注漿是為了彌補第一次注漿的缺陷，將基礎表面空間的空隙填滿。並且形成紡錘狀固結體，增加抗拔力，固定墊鐵和承受設備的負荷。以達到固結破碎岩體，改良岩體，隔斷地下水及桿體防腐，良好支護的目的。
吊橋中在邊孔將主纜進行錨固時，要將主纜分為許多股鋼束分別錨於錨錠內，這些鋼束便稱之為錨索。錨索是通過外端固定於坡面，另一端錨固在滑動面以內的穩定岩體中穿過邊坡滑動面的預應力鋼絞線，直接在滑面上產生抗滑阻力，增大抗滑摩擦阻力。
使結構面處於壓緊狀態，以提高邊坡岩體的整體性，從而從根本上改善岩體的力學性能，有效地控制岩體的位移。
(5)密集錨頭的劈裂力怎麼算擴展閱讀：
錨索第二次注漿質量控制注意事項：
1、錨位點放線，各方向允許誤差均為±1cm。
2、錨索孔徑允許誤差±2mm。
3、若遇坍孔，應立即停鑽，進行固壁注漿處理，注漿24小時後重新掃孔鑽進。
4、洗孔要干凈徹底，孔中不得留有岩粉和水。
5、錨索的編制要確保每一根鋼絞線始終均勻排列、平直、不扭不叉，銹、油污要除凈，對有死彎、機械損傷及銹坑者應剔出。
6、錨索的長度要根據鑽孔的實際深度確定，允許誤差±2cm，並對錨索按孔號相應編號。
7、錨固段的定中支架，應嚴格按設計要求安裝在錨索上，綁扎鐵口既要能承受一定的拉力，又要保證錨索的自由拉伸。
8、安放錨索要保證錨索孔壁有不少於2cm的注漿厚度，錨索安放要平直，張拉段要放在錨孔中央。
參考資料來源：網路—二次灌漿
參考資料來源：網路—錨索施工工藝及設計
Ⅵ 混凝土劈裂實驗原理是什麼啊，那個拉伸應力怎麼產生的
混凝土劈裂實驗原理：
混凝土墊條作用在試件上時，試件產生橫向變形，劈裂墊條產生楔形作用產生的。
劈裂試驗：
用立方體或圓柱體試件進行，在試件上下支承面與壓力機壓板之間加一條墊條，使試件上下形成對應的條形載入，造成試件沿立方體中心或圓柱體直徑切面的劈裂破壞，將劈裂時的力值進行換算即可得到混凝土的軸心抗拉強度。
Ⅶ 幕牆結構計算混凝土劈裂破壞承載力和什麼有關
幕牆結構計算混凝土劈裂破壞承載力，和鋼筋混凝土的強度（標號）有關，還和幕牆作用構件的對混凝土的作用力形式有關。
Ⅷ 柱子混凝土會開裂么
一，會的，因為柱子是由混凝土澆築而成的，混凝土最主要的缺點是抗拉能力差、脆性大、容易開裂。大量的工程實踐和理論分析表明，幾乎所有的混凝土構件均是帶裂縫工作的，只是有些裂縫很細，甚至肉眼看不見（＜0.05mm），一般對結構的使用無大的危害，可允許其存在；我國現行建築、鐵路、公路、水利等部門設計規范均採用限制構件裂縫寬度的辦法來保障混凝土結構的正常使用。
二，裂縫的成因：
（一）直接應力裂縫是指外荷載引起的直接應力產生的裂縫。裂縫產生的原因有：
1、設計計算階段，結構計算時不計算或部分漏算；計算模型不合理；結構受力假設與實際受力不符；荷載少算或漏算；內力與配筋計算錯誤；結構安全系數不夠。結構設計時不考慮施工的可能性；設計斷面不足（寧波跨海大橋）；鋼筋設置偏少或布置錯誤；結構剛度不足；構造處理不當；設計圖紙交代不清等。
2、施工階段，不加限制地堆放施工機具、材料；不了解預制結構結構受力特點，隨意翻身、起吊、運輸、安裝；不按設計圖紙施工，擅自更改結構施工順序，改變結構受力模式；不對結構做機器振動下的疲勞強度驗算等。
3、使用階段，超出設計載荷的作用於樓地面、牆面；工業廠房超負荷使用；發生大風、大雪、地震、爆炸等。
（二）次應力裂縫是指由外荷載引起的次生應力產生裂縫。
裂縫產生的原因有：
1、在設計外荷載作用下，由於結構物的實際工作狀態同常規計算有出入或計算不考慮，從而在某些部位引起次應力導致結構開裂。
例如：兩鉸拱橋拱腳設計時常採用布置「X」形鋼筋、同時削減該處斷面尺寸的辦法設計鉸，理論計算該處不會存在彎矩，但實際該鉸仍然能夠抗彎，以至出現裂縫而導致鋼筋銹蝕。
2、工業建築中經常需要鑿槽、開洞、設置牛腿等，在常規計算中難以用准確的圖式進行模擬計算，一般根據經驗設置受力鋼筋。研究表明，受力構件挖孔後，力流將產生繞射現象，在孔洞附近密集，產生巨大的應力集中。
在長跨預應力連續梁中，經常在跨內根據截面內力需要截斷鋼束，設置錨頭，而在錨固斷面附近經常可以看到裂縫。因此，若處理不當，在這些結構的轉角處或構件形狀突變處、受力鋼筋截斷處容易出現裂縫。
實際工程中，次應力裂縫是產生荷載裂縫的最常見原因。次應力裂縫多屬張拉、劈裂、剪切性質。
次應力裂縫也是由荷載引起，僅是按常規一般不計算，但隨著現代計算手段的不斷完善，次應力裂縫也是可以做到合理驗算的。例如現在對預應力、徐變等產生的二次應力，不少平面桿系有限元程序均可正確計算，但在40年前卻比較困難。
在設計上，應注意避免結構突變（或斷面突變），當不能迴避時，應做局部處理，如轉角處做圓角，突變處做成漸變過渡，同時加強構造配筋，轉角處增配斜向鋼筋，對於較大孔洞有條件時可在周邊設置護邊角鋼。
荷載裂縫特徵依荷載不同而異呈現不同的特點。這類裂縫多出現在受拉區、受剪區或振動嚴重部位。但必須指出，如果受壓區出現起皮或有沿受壓方向的短裂縫，往往是結構達到承載力極限的標志，是結構破壞的前兆，其原因往往是截面尺寸偏小。
Ⅸ 混凝土由於施工造成的裂縫有哪些具體原因是什麼
施工方面：
混凝土施工過分振搗，模板、墊層過於乾燥。混凝土澆築振搗後，粗骨料沉落，擠出水分、空氣，表面呈現泌水而形成豎向體積縮小沉落，造成表面砂漿層，它比下層混凝土有較大的干縮性能，待水分蒸發後，易形成凝縮裂縫。而模板、墊層在澆築混凝土之時灑水不夠，過於乾燥，則模板吸水量大，引起混凝土的塑性收縮，產生裂縫。混凝土澆搗後，過分抹乾壓光會使混凝土的細骨料過多地浮到表面，形成含水量很大的水泥漿層，水泥漿中的氫氧化鈣與空氣中二氧化碳作用生成碳酸鈣，引起表面體積碳水化收縮，導致混凝土板表面龜裂。 在施工過程中，由於施工工藝不當，致使支座處負筋下陷，保護層過大，固定支座變成塑性鉸支座，使板上部沿梁支座處產生裂縫；施工中，在混凝土未達到規定強度，過早拆模，或者在混凝土未達到終凝時間就上荷載，造成混凝土樓板的彈性變形，致使砼早期強度低或無強度時，承受彎、壓、拉應力，導致樓板產生內傷或斷裂；大梁兩側的樓板不均勻沉降也會使支座產生負穹矩，造成橫向裂縫。 現場養護不當是造成混凝土收縮開裂最主要的原因。混凝土澆築面不及時覆蓋、澆水養護，表面水分迅速蒸發，很容易產生收縮裂縫。特別是在氣溫高、相對濕度低、風速大的情況下，干縮更容易發生。目前，許多施工工地在澆築混凝土時，都不能做到及時覆蓋保溫養護。一般總要等到最後一遍抹光結束後才覆蓋，還有好多工地根本不蓋。特別是夏天，氣溫很高，混凝土的水分蒸發很快，施工人手不夠多，澆築好的混凝土在烈日下曝曬。結果混凝土是前澆後裂。而施工方只是派人隔幾小時才澆水。因此，裂縫不可避免地就會產生。
另外，混凝土是一種收縮性材料。雖然其收縮的絕對值不大，但由於其較高的彈性模量和很低的抗拉強度，即使很小一點的收縮變形也會產生很大的拉應力。當拉應力超過其抗拉強度時，混凝土即出現開裂。因此，我們應該做的事情就是設法盡最大可能地降低混凝土的收縮值和最大程度地提高混凝土的抗拉強度。一是要盡量少用收縮量大的水泥，如礦渣水泥。礦渣硅酸鹽水泥的收縮比普通硅酸鹽水泥大25 %左右。二是在滿足施工和易性的條件下，應盡量減小混凝土的水灰比，盡量減小單位體積水泥漿量和砂漿量。眾所周知，混凝土水灰比越大，收縮將顯著增加，同時抗拉強度降低。 需要特別注意的是水泥的細度問題和石子的含泥量問題。水泥的細度越細，混凝土越容易開裂。這是由於： ① 細度大的水泥水化快，產生較大的水的消耗，易引起混凝土的自乾燥收縮。② 水泥細度細，則使毛細管細化，較細的毛細管失水時將產生較大的張力。③ 細顆粒容易水化充分，產生更多的易於乾燥收縮的凝膠和其他水化物。粗顆粒的減少，減少了穩定體積的未水化顆料，因而影響到混凝土的長期性能。石子含泥量越高，混凝土也越容易開裂。這是由於石子表面所帶的泥份妨礙了石子與砂漿之間的咬合粘結，弱化了石子的界面結構，降低了界面強度，也就降低了混凝土的強度，特別是降低了抗拉強度。因而在相同收縮應變的情況下，石子含泥量高的混凝土更容易開裂。 本篇文章來源於 「中國建築文摘」 轉載請以鏈接形式註明出處 網址： http://www.863p.com/Constructure/ConHnt/200902/92809.html