为什么剪力墙算轴力时不考虑地震

① 《抗规2010》中关于框架柱和剪力墙轴压比计算时N的取值问题

框架柱考虑地震作用组合,剪力墙是不考虑的.

② 框架减力墙的剪力墙的计算

剪力墙
考虑地震作用组合的剪力墙，其正截面抗震承载力应按本规范第 7 章和第 10.5.3 条的规定计算，但在其正截面承载力计算公式右边，应除以相应的承载力抗震调整系数 γRE。
剪力墙各墙肢截面考虑地震作用组合的弯矩设计值：对一级抗震等级剪力墙的底部加强部位及以上一层，应按墙肢底部截面考虑地震作用组合弯矩设计值采用，其他部位可采用考虑地震作用组合弯矩设计值乘以增大系数
考虑地震作用组合的剪力墙的剪力设计值 Vw 应按下列规定计算：
1 底部加强部位
1）9 度设防烈度
（11.7.3-1）
且不应小于按公式（11.7.3-2）求得的剪力设计 Vw
2）其他情况
一级抗震等级
Vw=1.6V （11.7.3-2）
二级抗震等级
Vw=1.4V （11.7.3-3）
三级抗震等级
Vw=1.2V （11.7.3-4）
四级抗震等级取地震作用组合下的剪力设计值
2 其他部位
Vw=V （11.7.3-5）
式中 Mwua———剪力墙底部截面按实配钢筋截面面积、材料强度标准值且考虑承载力抗震调整系数计算的正截面抗震受弯承载力所对应的弯矩值；有翼墙时应计入墙两侧各一倍翼墙厚度范围内的纵向钢筋；
M———考虑地震作用组合的剪力墙底部截面的弯矩设计值；
V———考虑地震作用组合的剪力墙的剪力设计值。
公式（11.7.3-1）中，Mwua 值可按本规范第 7.3.6 条的规定，采用本规范第 11.4.4 条有关计算框架柱端 Mcua 值的相同方法确定，但其 γRE 值应取剪力墙的正截面承载力抗震调整系数。
11.7.4 考虑地震作用组合的剪力墙的受剪截面应符合下列条件：
当剪跨比 λ>2.5 时
（11.7.4-1）
当剪跨比 λ≤2.5 时
（11.7.4-2）
11.7.5 考虑地震作组合的剪力墙在偏心受压时的斜截面抗震受剪承载力，应符合下列规定：
（11.7.5）
式中 N———考虑地震作用组合的剪力墙轴向压力设计值中的较小值；当 N>0.2fcbh 时，取 N=0.2fcbh；
λ———计算截面处的剪跨比 λ=M/（Vh0）；当 λ<1.5 时，取 λ=1.5；当 λ>2.2 时，取 λ=2.2；此处，M 为与剪力设计值 V 对应的弯矩设计值；当计算截面与墙底之间的距离小于 h0/2 时，λ 应按距墙底 h0/2 处的弯矩设计值与剪力设计值计算。
11.7.6 剪力墙在偏心受拉时的斜截面抗震受剪承载力，应符合下列规定：
（11.7.6）
当公式（11.7.6）右边方括号内的计算值小于 时，取等于 。
式中 N———考虑地震作用组合的剪力墙轴向拉力设计值中的较大值。
11.7.7 一级抗震等级的剪力墙，其水平施工缝处的受剪承载力应符合下列规定：
当施工缝承受轴向压力时
（11.7.7-1）
当施工缝承受轴向拉力时
（11.7.7-2）
式中 N———考虑地震作用组合的水平施工缝处的轴向力设计值；
As———剪力墙水平施工缝处全部竖向钢筋截面面积，包括竖向分布钢筋、附加竖向插筋以及边缘构件（不包括两侧翼墙）纵向钢筋的总截面面积。
11.7.8 力墙洞口连梁的承载力应符合下列规定：
1 连梁的正截面抗震受弯承载力应按本规范第 7.2 节的规定计算，但在公式的右边应除以相应的承载力抗震调整系数 γRE；
2 跨高比 l0/h>2.5 的连梁
1）连梁的受剪截面应符合下列条件：
（11.7.8-1）
2）剪力墙连梁的斜截面抗震受剪承载力应符合下列规定：
（11.7.8-2）
式中 Vwb———连梁的剪力设计值，按本规范第 11.3.2 条对框架梁的规定计算。
注：对跨高比 l0/h≤2.5 的连梁，其抗震受剪截面控制条件、斜截面抗震受剪承载力计算应按专门标准确定；
3 对一、二级抗震等级各类结构中的剪力墙连梁，当跨高比 l0/h≤2.0，且连梁截面宽度不小于 200mm 时，除普通箍筋外，宜另设斜向交叉构造钢筋；
4 对一、二级抗震等级筒体结构内筒及核心筒连梁，当其跨高比大于 2 且截面宽度不小于 400mm 时，宜采用斜向交叉暗柱配筋，全部剪力均由暗柱纵向钢筋承担，并应按框架梁构造要求设置箍筋。
11.7.9 力墙的厚度应符合下列规定：
1 剪力墙结构
一、二级抗震等级的剪力墙厚度，不应小于 160mm，且不应小于层高的 1/20；底部加强部位的墙厚，不宜小于 200mm，且不宜小于层高的 1/16；当墙端无端柱或翼墙时，墙厚不宜小于层高的 1/12。对三、四级抗震等级，不应小于 140mm，且不应小于层高的 1/25。
2 框架-剪力墙结构及筒体结构
剪力墙的厚度不应小于 160mm，且不应小于层高的 1/20，其底部加强部位的墙厚，不应小于 200mm，且不应小于层高的 1/16。筒体底部加强部位及其以上一层不应改变墙体厚度。
11.7.10 剪力墙厚度大于 140mm时，其竖向和水平分布钢筋应采用双排钢筋；双排分布钢筋间拉筋的间距不应大于 600mm，且直径不应小于 6mm。在底部加强部位，边缘构件以外的墙体中，拉筋间距应适当加密。
11.7.11 剪力墙的水平和竖向分布钢筋的配置，应符合下列规定：
1 一、二、三级抗震等级的剪力墙的水平和竖向分布钢筋配筋率均不应小于 0.25%；四级抗震等级剪力墙不应小于 0.2%，分布钢筋间距不应大于 300mm；其直径不应小于 8mm；
2 部分框支剪力墙结构的剪力墙底部加强部位，水平和竖向分布钢筋配筋率不应小于 0.3%，钢筋间距不应大于 200mm。
11.7.12 剪力墙水平和竖向分布钢筋的直径不宜大于墙厚的 1/10。
11.7.13 一、二级抗震等级的剪力墙底部加强部位在重力荷载代表值作用下，墙肢的轴压比 N/（fcA）不宜超过表 11.7.13 的限值。
表 11.7.13 墙肢轴压比限值
抗震等级（设防烈度）
一级（9 度）
一级（8 度）
二级
轴压比限制
0.4
0.5
0.6
注：剪力墙墙肢轴压比 N/（fcA）中的 A 为墙肢截面面积。
11.7.14 剪力墙两端及洞口两侧应设置边缘构件，并应符合下列要求：
1 一、二级抗震等级的剪力墙结构和框架-剪力墙结构中的剪力墙，在重力荷载代表值作用下，当墙肢底截面轴压比大于表 11.7.14 规定时，其底部加强部位及其以上一层墙肢应按本规范 11.7.15 条的规定设置约束边缘构件；当小于表 11.7.14 规定时，宜按本规范第 11.7.16 条的规定设置构造边缘构件。
2 部分框支剪力墙结构中，一、二级抗震等级落地剪力墙的底部加强部位及以上一层剪力墙的两端应按本规范第 11.7.15 条的规定设置符合约束边缘构件要求的翼墙或端性，且洞口两侧应设置约束边缘构件；不落地的剪力墙，应在底部加强部位及以上一层剪力墙的墙肢两端设置约束边缘构件；
3 一、二级抗震等级的剪力墙结构和框架-剪力墙结构中的一般部位剪力墙以及三、四级抗震等级剪力墙结构和框架-剪力墙结构中的剪力墙，应按本规范 11.7.16 条设置构造边缘构件；
4 框架-核心筒结构的核心筒、筒中筒结构的内筒，除应符合本条第 1 款和第 3 款的要求外，一、二级抗震等级筒体角部的边缘构件应按下列要求加强：底部加强部位，约束边缘构件沿墙肢的长度应取墙肢截面高度的 1/4，且约束边缘构件范围内应全部采用箍筋；底部加强部位以上的全高范围内宜按本规范图 11.7.15 的转角墙设置约束边缘构件，约束边缘构件沿墙肢的长度仍取墙截面高度的 1/4。
11.7.15 剪力墙端部设置的约束边缘构件（暗柱、端柱、翼墙和转角墙）应符合下列要求（图11.7.15）；
图 11.7.15 剪力墙的约束边缘构件
注：图中尺寸单位为 mm。
（a）暗柱；（b）端柱；（c）翼墙；（d）转角墙
1—配箍特征值为 λv 的区域；2—配箍特征值为 λv/2 的区域
1 约束边缘构件沿墙肢的长度 lc 及配箍特征值 λv 宜满足表 11.7.15 的要求，箍筋的配置范围及相应的配箍特征值 λv 和 λv/2 的区域如图 11.7.15 所示，其体积配筋率 ρv 应按下式计算：
ρv=λvfc/fyv （11.7.15）
式中 λv———配筋特征值，对图 11.7.15 中 λv/2 的区域，可计入拉筋。
2 一、二级抗震等级剪力墙约束边缘构件的纵向钢筋的截面面积，对暗柱、端柱、翼墙和转角墙分别不应小于图 11.7.15 中阴影部分面积的 1.2%、1.0%；
表 11.7.15 构造边缘构件的构造配筋要求
抗震等级（设防烈度）
一级（9度）
一级（8度）
二级
λv
0.2
0.2
0.2
lc（mm）
暗柱
0.25hw、1.5bw、450 中的最大值
0.2hw、1.5bw、450 中的最大值
0.2hw、1.5bw、450 中的最大值
端柱、翼墙或转角墙
0.2hw、1.5bw、450 中的最大值
0.15hw、1.5bw、450 中的最大值
0.15hw、1.5bw、450 中的最大值
注：1 翼墙长度小于其厚度 3 倍时，视为无翼墙剪力墙；端柱截面边长小于墙厚 2 倍时，视为无端柱剪力墙；
2 约束边缘构件沿墙肢长度 lc 除满足表 11.7.15 的要求外，当有端柱、翼墙或转角墙时，尚不应小于翼墙厚度或端柱沿墙肢方向截面高度加 300mm；
3 约束边缘构件的箍筋或拉筋沿竖向的间距，对一级抗震等级不宜大于 100mm，对二级抗震等级不宜大于 150mm；
4 hw 为剪力墙肢的长度。
11.7.16 剪力墙端部设置的构造边缘构件（暗柱、端柱、翼墙和转角墙）的范围，应按图 11.7.16 采用，构造边缘构件的纵向钢筋除应满足计算要求外，尚应符合表 11.7.16 的要求。
表 11.7.16 构造边缘构件的构造配筋要求
抗震等级
底部加强部位
其他部位
纵向钢筋最小配筋量
箍筋、拉筋
纵向钢筋最小配筋量
箍筋、拉筋
最小直径（mm）
沿竖向最大间距（mm）
最小直径（mm）
沿竖向最大间距（mm）
一
0.01Ac 和 6 根直径为 16mm 的钢筋中的较大值
8
100
0.008Ac 和 6 根直径为 14mm 的钢筋中的较大值
8
150
二
0.008Ac 和 6 根直径为 14mm 的钢筋中的较大值
8
150
0.006Ac 和 6 根直径为 12mm 的钢筋中的较大值
8
200
三
0.005Ac 和 4 根直径为 12mm 的钢筋中的较大值
6
150
0.004Ac 和 4 根直径为 12mm 的钢筋中的较大值
6
200
四
0.005Ac 和 4 根直径为 12mm 的钢筋中的较大值
6
200
0.004Ac 和 4 根直径为 12mm 的钢筋中的较大值
6
250
注：1 Ac 为图 11.7.16 中所示的阴影面积；
2 对其他部位，拉筋的水平间距不应大于纵向钢筋间距的 2 倍，转角处宜设置箍筋；
3 当端柱承受集中荷载时，应满足框架柱配筋要求。
11.7.17 框架-剪力墙结构中的剪力墙应符合下列构造要求：
1 剪力墙周边应设置端柱和梁作为边框，端柱截面尺寸宜与同层框架柱相同，且应满足框架柱的要求；当墙周边仅有柱而无梁时，应设置暗梁，其高度可取 2 倍墙厚；
2 剪力墙开洞时，应在洞口两侧配置边缘构件，且洞口上、下边缘宜配置构造纵向钢筋。
作为住宅这样的房子好

③ 求助高手 什么是剪力墙 他的作用是什么

剪力墙 shear wall

剪力墙结构

剪力墙是由钢筋混凝土浇成的墙体。由剪力墙组成的承受竖向和水平作用的结构，称为剪力墙结构。
剪力墙的抗侧移刚度很大（沿墙体平面）。它主要用来抵抗水平作用和承担竖向作用；墙体同时也作为维护及房屋分隔构件。

剪力墙结构可建得很高，主要用于12-30层的住宅和旅馆建筑中。它的缺点是空间划分不灵活。

剪力墙的计算

剪力墙

考虑地震作用组合的剪力墙，其正截面抗震承载力应按本规范第 7 章和第 10.5.3 条的规定计算，但在其正截面承载力计算公式右边，应除以相应的承载力抗震调整系数 γRE。

剪力墙各墙肢截面考虑地震作用组合的弯矩设计值：对一级抗震等级剪力墙的底部加强部位及以上一层，应按墙肢底部截面考虑地震作用组合弯矩设计值采用，其他部位可采用考虑地震作用组合弯矩设计值乘以增大系数

考虑地震作用组合的剪力墙的剪力设计值 Vw 应按下列规定计算：
1 底部加强部位

1）9 度设防烈度

（11.7.3-1）

且不应小于按公式（11.7.3-2）求得的剪力设计 Vw

2）其他情况

一级抗震等级

Vw＝1.6V （11.7.3-2）

二级抗震等级

Vw＝1.4V （11.7.3-3）

三级抗震等级

Vw＝1.2V （11.7.3-4）

四级抗震等级取地震作用组合下的剪力设计值
2 其他部位

Vw＝V （11.7.3-5）

式中 Mwua———剪力墙底部截面按实配钢筋截面面积、材料强度标准值且考虑承载力抗震调整系数计算的正截面抗震受弯承载力所对应的弯矩值；有翼墙时应计入墙两侧各一倍翼墙厚度范围内的纵向钢筋；
M———考虑地震作用组合的剪力墙底部截面的弯矩设计值；
V———考虑地震作用组合的剪力墙的剪力设计值。

公式（11.7.3-1）中，Mwua 值可按本规范第 7.3.6 条的规定，采用本规范第 11.4.4 条有关计算框架柱端 Mcua 值的相同方法确定，但其 γRE 值应取剪力墙的正截面承载力抗震调整系数。

11.7.4 考虑地震作用组合的剪力墙的受剪截面应符合下列条件：
当剪跨比 λ＞2.5 时

（11.7.4-1）

当剪跨比 λ≤2.5 时

（11.7.4-2）

11.7.5 考虑地震作组合的剪力墙在偏心受压时的斜截面抗震受剪承载力，应符合下列规定：

（11.7.5）

式中 N———考虑地震作用组合的剪力墙轴向压力设计值中的较小值；当 N＞0.2fcbh 时，取 N＝0.2fcbh；
λ———计算截面处的剪跨比 λ＝M/（Vh0）；当 λ＜1.5 时，取 λ＝1.5；当 λ＞2.2 时，取 λ＝2.2；此处，M 为与剪力设计值 V 对应的弯矩设计值；当计算截面与墙底之间的距离小于 h0/2 时，λ 应按距墙底 h0/2 处的弯矩设计值与剪力设计值计算。

11.7.6 剪力墙在偏心受拉时的斜截面抗震受剪承载力，应符合下列规定：

（11.7.6）

当公式（11.7.6）右边方括号内的计算值小于 时，取等于 。

式中 N———考虑地震作用组合的剪力墙轴向拉力设计值中的较大值。

11.7.7 一级抗震等级的剪力墙，其水平施工缝处的受剪承载力应符合下列规定：
当施工缝承受轴向压力时

（11.7.7-1）

当施工缝承受轴向拉力时

（11.7.7-2）

式中 N———考虑地震作用组合的水平施工缝处的轴向力设计值；
As———剪力墙水平施工缝处全部竖向钢筋截面面积，包括竖向分布钢筋、附加竖向插筋以及边缘构件（不包括两侧翼墙）纵向钢筋的总截面面积。

11.7.8 力墙洞口连梁的承载力应符合下列规定：
1 连梁的正截面抗震受弯承载力应按本规范第 7.2 节的规定计算，但在公式的右边应除以相应的承载力抗震调整系数 γRE；
2 跨高比 l0/h＞2.5 的连梁

1）连梁的受剪截面应符合下列条件：

（11.7.8-1）

2）剪力墙连梁的斜截面抗震受剪承载力应符合下列规定：

（11.7.8-2）

式中 Vwb———连梁的剪力设计值，按本规范第 11.3.2 条对框架梁的规定计算。

注：对跨高比 l0/h≤2.5 的连梁，其抗震受剪截面控制条件、斜截面抗震受剪承载力计算应按专门标准确定；

3 对一、二级抗震等级各类结构中的剪力墙连梁，当跨高比 l0/h≤2.0，且连梁截面宽度不小于 200mm 时，除普通箍筋外，宜另设斜向交叉构造钢筋；
4 对一、二级抗震等级筒体结构内筒及核心筒连梁，当其跨高比大于 2 且截面宽度不小于 400mm 时，宜采用斜向交叉暗柱配筋，全部剪力均由暗柱纵向钢筋承担，并应按框架梁构造要求设置箍筋。

11.7.9 力墙的厚度应符合下列规定：
1 剪力墙结构
一、二级抗震等级的剪力墙厚度，不应小于 160mm，且不应小于层高的 1/20；底部加强部位的墙厚，不宜小于 200mm，且不宜小于层高的 1/16；当墙端无端柱或翼墙时，墙厚不宜小于层高的 1/12。对三、四级抗震等级，不应小于 140mm，且不应小于层高的 1/25。
2 框架-剪力墙结构及筒体结构
剪力墙的厚度不应小于 160mm，且不应小于层高的 1/20，其底部加强部位的墙厚，不应小于 200mm，且不应小于层高的 1/16。筒体底部加强部位及其以上一层不应改变墙体厚度。

11.7.10 剪力墙厚度大于 140mm时，其竖向和水平分布钢筋应采用双排钢筋；双排分布钢筋间拉筋的间距不应大于 600mm，且直径不应小于 6mm。在底部加强部位，边缘构件以外的墙体中，拉筋间距应适当加密。

11.7.11 剪力墙的水平和竖向分布钢筋的配置，应符合下列规定：
1 一、二、三级抗震等级的剪力墙的水平和竖向分布钢筋配筋率均不应小于 0.25％；四级抗震等级剪力墙不应小于 0.2％，分布钢筋间距不应大于 300mm；其直径不应小于 8mm；
2 部分框支剪力墙结构的剪力墙底部加强部位，水平和竖向分布钢筋配筋率不应小于 0.3％，钢筋间距不应大于 200mm。

11.7.12 剪力墙水平和竖向分布钢筋的直径不宜大于墙厚的 1/10。

11.7.13 一、二级抗震等级的剪力墙底部加强部位在重力荷载代表值作用下，墙肢的轴压比 N/（fcA）不宜超过表 11.7.13 的限值。

表 11.7.13 墙肢轴压比限值

抗震等级（设防烈度）

一级（9 度）

一级（8 度）

二级

轴压比限制

0.4

0.5

0.6

注：剪力墙墙肢轴压比 N/（fcA）中的 A 为墙肢截面面积。

11.7.14 剪力墙两端及洞口两侧应设置边缘构件，并应符合下列要求：
1 一、二级抗震等级的剪力墙结构和框架-剪力墙结构中的剪力墙，在重力荷载代表值作用下，当墙肢底截面轴压比大于表 11.7.14 规定时，其底部加强部位及其以上一层墙肢应按本规范 11.7.15 条的规定设置约束边缘构件；当小于表 11.7.14 规定时，宜按本规范第 11.7.16 条的规定设置构造边缘构件。
2 部分框支剪力墙结构中，一、二级抗震等级落地剪力墙的底部加强部位及以上一层剪力墙的两端应按本规范第 11.7.15 条的规定设置符合约束边缘构件要求的翼墙或端性，且洞口两侧应设置约束边缘构件；不落地的剪力墙，应在底部加强部位及以上一层剪力墙的墙肢两端设置约束边缘构件；
3 一、二级抗震等级的剪力墙结构和框架-剪力墙结构中的一般部位剪力墙以及三、四级抗震等级剪力墙结构和框架-剪力墙结构中的剪力墙，应按本规范 11.7.16 条设置构造边缘构件；
4 框架-核心筒结构的核心筒、筒中筒结构的内筒，除应符合本条第 1 款和第 3 款的要求外，一、二级抗震等级筒体角部的边缘构件应按下列要求加强：底部加强部位，约束边缘构件沿墙肢的长度应取墙肢截面高度的 1/4，且约束边缘构件范围内应全部采用箍筋；底部加强部位以上的全高范围内宜按本规范图 11.7.15 的转角墙设置约束边缘构件，约束边缘构件沿墙肢的长度仍取墙截面高度的 1/4。

11.7.15 剪力墙端部设置的约束边缘构件（暗柱、端柱、翼墙和转角墙）应符合下列要求（图11.7.15）；

图 11.7.15 剪力墙的约束边缘构件

注：图中尺寸单位为 mm。
（a）暗柱；（b）端柱；（c）翼墙；（d）转角墙
1—配箍特征值为 λv 的区域；2—配箍特征值为 λv/2 的区域

1 约束边缘构件沿墙肢的长度 lc 及配箍特征值 λv 宜满足表 11.7.15 的要求，箍筋的配置范围及相应的配箍特征值 λv 和 λv/2 的区域如图 11.7.15 所示，其体积配筋率 ρv 应按下式计算：

ρv＝λvfc/fyv （11.7.15）

式中 λv———配筋特征值，对图 11.7.15 中 λv/2 的区域，可计入拉筋。
2 一、二级抗震等级剪力墙约束边缘构件的纵向钢筋的截面面积，对暗柱、端柱、翼墙和转角墙分别不应小于图 11.7.15 中阴影部分面积的 1.2％、1.0％；

表 11.7.15 构造边缘构件的构造配筋要求

抗震等级（设防烈度）

一级（9度）

一级（8度）

二级

λv

0.2

0.2

0.2

lc（mm）

暗柱

0.25hw、1.5bw、450 中的最大值

0.2hw、1.5bw、450 中的最大值

0.2hw、1.5bw、450 中的最大值

端柱、翼墙或转角墙

0.2hw、1.5bw、450 中的最大值

0.15hw、1.5bw、450 中的最大值

0.15hw、1.5bw、450 中的最大值

注：1 翼墙长度小于其厚度 3 倍时，视为无翼墙剪力墙；端柱截面边长小于墙厚 2 倍时，视为无端柱剪力墙；
2 约束边缘构件沿墙肢长度 lc 除满足表 11.7.15 的要求外，当有端柱、翼墙或转角墙时，尚不应小于翼墙厚度或端柱沿墙肢方向截面高度加 300mm；
3 约束边缘构件的箍筋或拉筋沿竖向的间距，对一级抗震等级不宜大于 100mm，对二级抗震等级不宜大于 150mm；
4 hw 为剪力墙肢的长度。
11.7.16 剪力墙端部设置的构造边缘构件（暗柱、端柱、翼墙和转角墙）的范围，应按图 11.7.16 采用，构造边缘构件的纵向钢筋除应满足计算要求外，尚应符合表 11.7.16 的要求。
表 11.7.16 构造边缘构件的构造配筋要求
抗震等级
底部加强部位
其他部位
纵向钢筋最小配筋量
箍筋、拉筋
纵向钢筋最小配筋量
箍筋、拉筋
最小直径（mm）
沿竖向最大间距（mm）
最小直径（mm）
沿竖向最大间距（mm）

一

0.01Ac 和 6 根直径为 16mm 的钢筋中的较大值

8

100

0.008Ac 和 6 根直径为 14mm 的钢筋中的较大值

8

150

二

0.008Ac 和 6 根直径为 14mm 的钢筋中的较大值

8

150

0.006Ac 和 6 根直径为 12mm 的钢筋中的较大值

8

200
三

0.005Ac 和 4 根直径为 12mm 的钢筋中的较大值

6

150

0.004Ac 和 4 根直径为 12mm 的钢筋中的较大值
6
200
四
0.005Ac 和 4 根直径为 12mm 的钢筋中的较大值
6
200
0.004Ac 和 4 根直径为 12mm 的钢筋中的较大值
6
250
注：1 Ac 为图 11.7.16 中所示的阴影面积；
2 对其他部位，拉筋的水平间距不应大于纵向钢筋间距的 2 倍，转角处宜设置箍筋；
3 当端柱承受集中荷载时，应满足框架柱配筋要求。

11.7.17 框架-剪力墙结构中的剪力墙应符合下列构造要求：
1 剪力墙周边应设置端柱和梁作为边框，端柱截面尺寸宜与同层框架柱相同，且应满足框架柱的要求；当墙周边仅有柱而无梁时，应设置暗梁，其高度可取 2 倍墙厚；
2 剪力墙开洞时，应在洞口两侧配置边缘构件，且洞口上、下边缘宜配置构造纵向钢筋。

补充：
7度和8度抗震设计时，剪力墙结构错层高层建筑的房屋高度分别不宜大于80m和60m；框架-剪力墙结构错层高层建筑的房屋高度分别不应大于80m和60m。抗震设计时，B级高度高层建筑不宜采用连体结构；底部带转换层的筒中筒结构B级高度高层建筑，当外筒框支层以上采用由剪力墙构成的壁式框架时，其最大适用高度应比本规程表4.2.2-2规定的数值适当降低。

④ 7度区剪力墙轴压比计入地震力吗

一、剪力墙为名义轴压比，计算采用重力荷载代表值下剪力墙墙肢的轴向压力设计值。 二、剪力墙的定义： 剪力墙又称抗风墙、抗震墙或结构墙。房屋或构筑物中主要承受风荷载或地震作用引起的水平荷载和竖向荷载（重力）的墙体

⑤ 开始提问了，验算剪重比是属于地震作用还是抗震措施

新的建筑结构设计规范在结构可靠度、设计计算、配筋构造方面均有重大更新和补充，特别是对抗震及结构的整体性，规则性作出了更高的要求，使结构设计不可能一次完成。如何正确运用设计软件进行结构设计计算，以满足新规范的要求，是每个设计人员都非常关心的问题。以SATWE软件为例，进行结构设计计算步骤的讨论，对一个典型工程而言，使用结构软件进行结构计算分四步较为科学。

1．完成整体参数的正确设定 计算开始以前，设计人员首先要根据新规范的具体规定和软件手册对参数意义的描述，以及工程的实际情况，对软件初始参数和特殊构件进行正确设置。但有几个参数是关系到整体计算结果的，必须首先确定其合理取值，才能保证后续计算结果的正确性。这些参数包括振型组合数、最大地震力作用方向和结构基本周期等，在计算前很难估计，需要经过试算才能得到。

(1)振型组合数是软件在做抗震计算时考虑振型的数量。该值取值太小不能正确反映模型应当考虑的振型数量，使计算结果失真；取值太大，不仅浪费时间，还可能使计算结果发生畸变。《高层建筑混凝土结构技术规程》5.1.13-2条规定，抗震计算时，宜考虑平扭藕联计算结构的扭转效应，振型数不宜小于15，对多塔结构的振型数不应小于塔楼的9倍，且计算振型数应使振型参与质量不小于总质量的90％。一般而言，振型数的多少于结构层数及结构自由度有关，当结构层数较多或结构层刚度突变较大时，振型数应当取得多些，如有弹性节点、多塔楼、转换层等结构形式。振型组合数是否取值合理，可以看软件计算书中的x，y向的有效质量系数是否大于0.9。具体操作是，首先根据工程实际情况及设计经验预设一个振型数计算后考察有效质量系数是否大于0.9，若小于0.9，可逐步加大振型个数，直到x,y两个方向的有效质量系数都大于0.9为止。必须指出的是，结构的振型组合数并不是越大越好，其最大值不能超过结构得总自由度数。例如对采用刚性板假定得单塔结构，考虑扭转藕联作用时，其振型不得超过结构层数的3倍。如果选取的振型组合数已经增加到结构层数的3倍，其有效质量系数仍不能满足要求，也不能再增加振型数，而应认真分析原因，考虑结构方案是否合理。
（2）最大地震力作用方向是指地震沿着不同方向作用，结构地震反映的大小也各不相同，那么必然存在某各角度使得结构地震反应值最大的最不利地震作用方向。设计软件可以自动计算出最大地震力作用方向并在计算书中输出，设计人员如发祥该角度绝对值大于15度，应将该数值回填到软件的“水平力与整体坐标夹角”选项里并重新计算，以体现最不利地震作用方向的影响。
（3）结构基本周期是计算风荷载的重要指标。设计人员如果不能事先知道其准确值，可以保留软件的缺省值，待计算后从计算书中读取其值，填入软件的“结构基本周期”选项，重新计算即可。
上述的计算目的是将这些对全局有控制作用的整体参数先行计算出来，正确设置，否则其后的计算结果与实际差别很大。
2.确定整体结构的合理性 整体结构的科学性和合理性是新规范特别强调内容。新规范用于控制结构整体性的主要指标主要有：周期比、位移比、刚度比、层间受剪承载力之比、刚重比、剪重比等。
（1）周期比是控制结构扭转效应的重要指标。它的目的是使抗侧力的构件的平面布置更有效更合理，使结构不至出现过大的扭转。也就是说，周期比不是要求就构足够结实，而是要求结构承载布局合理。《高规》第4.3.5条对结构扭转为主的第一自振周期Tt与平动为主的第一自振周期T1之比的要求给出了规定。如果周期比不满足规范的要求，说明该结构的扭转效应明显，设计人员需要增加结构周边构件的刚度，降低结构中间构件的刚度，以增大结构的整体抗扭刚度。
设计软件通常不直接给出结构的周期比，需要设计人员根据计算书中周期值自行判定第一扭转（平动）周期。以下介绍实用周期比计算方法：1)扭转周期与平动周期的判断：从计算书中找出所有扭转系数大于0.5的平动周期，按周期值从大到小排列。同理，将所有平动系数大于0.5的平动周期值从大到小排列；2）第一周期的判断：从列队中选出数值最大的扭转（平动）周期，查看软件的“结构整体空间振动简图”，看该周期值所对应的振型的空间振动是否为整体振动，如果其仅仅引起局部振动，则不能作为第一扭转（平动）周期，要从队列中取出下一个周期进行考察，以此类推，直到选出不仅周期值较大而且其对应的振型为结构整体振动的值即为第一扭转（平动）周期；3)周期比计算：将第一扭转周期值除以第一平动周期即可。
（2）位移比（层间位移比）是控制结构平面不规则性的重要指标。其限值在《建筑抗震设计规范》和《高规》中均有明确的规定，不再赘述。需要指出的是，新规范中规定的位移比限值是按刚性板假定作出的，如果在结构模型中设定了弹性板，则必须在软件参数设置时选择“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”，以便计算出正确的位移比。在位移比满足要求后，再去掉“对所有楼层强制采用刚性楼板假定的选择，以弹性楼板设定进行后续配筋计算。
此外，位移比的大小是判断结构是否规则的重要依据，对选择偶然偏心，单向地震，双向地震下的位移比，设计人员应正确选用。
（3）刚度比是控制结构竖向不规则的重要指标。根据《抗震规范》和《高规》的要求，软件提供了三种刚度比的计算方式，分别是剪切刚度，剪弯刚度和地震力与相应的层间位移比。正确认识这三种刚度比的计算方法和适用范围是刚度比计算的关键：1）剪切刚度主要用于底部大空间为一层的转换结构及对地下室嵌固条件的判定；2)剪弯刚度主要用于底部大空间为多层的转换结构；3)地震力与层间位移比是执行《抗震规范》第3.4.2条和《高规》4.3.5条的相关规定，通常绝大多数工程都可以用此法计算刚度比，这也是软件的缺省方式。
（4）层间受剪承载力之比也是控制结构竖向不规则的重要指标。其限值可参考《抗震规范》和《高规》的有关规定。
（5）刚重比是结构刚度与重力荷载之比。它是控制结构整体稳定性的重要因素，也是影响重力二阶效的主要参数。该值如果不满足要求，则可能引起结构失稳倒塌，应当引起设计人员的足够重视。
（6）剪重比是抗震设计中非常重要的参数。规范之所以规定剪重比，主要是因为长期作用下，地震影响系数下降较快，由此计算出来的水平地震作用下的结构效应可能太小。而对于长周期结构，地震动态作用下的地面加速度和位移可能对结构具有更大的破坏作用，但采用振型分解法时无法对此作出准确的计算。因此，出于安全考虑，规范规定了各楼层水平地震力的最小值，该值如果不满足要求，则说明结构有可能出现比较明显的薄弱部位，必须进行调整。
除以上计算分析以外，设计软件还会按照规范的要求对整体结构地震作用进行调整，如最小地震剪力调整、特殊结构地震作用下内力调整、0.2Q0调整、强柱弱梁与强剪弱弯调整等等，因程序可以完成这些调整，就不再详述了。
3 对单构件作优化设计 前几步主要是对结构整体合理性的计算和调整，这一步则主要进行结构单个构件内力和配筋计算，包括梁，柱，剪力墙轴压比计算，构件截面优化设计等。
（1）软件对混凝土梁计算显示超筋信息有以下情况：1）当梁的弯矩设计值M大于梁的极限承载弯矩Mu时，提示超筋；2）规范对混凝土受压区高度限制：
四级及非抗震：ξ≤ξb
二、三级：ξ≤0.35（ 计算时取AS ’＝0.3 AS ）
一级： ξ≤0.25（ 计算时取AS ’＝0.5 AS ）
当ξ不满足以上要求时，程序提示超筋；3)《抗震规范》要求梁端纵向受拉钢筋的最大配筋率2.5%，当大于此值时，提示超筋；4）混凝土梁斜截面计算要满足最小截面的要求，如不满足则提示超筋。
（2）剪力墙超筋分三种情况：1）剪力墙暗柱超筋：软件给出的暗柱最大配筋率是按照4%控制的，而各规范均要求剪力墙主筋的配筋面积以边缘构件方式给出，没有最大配筋率。所以程序给出的剪力墙超筋是警告信息，设计人员可以酌情考虑；2）剪力墙水平筋超筋则说明该结构抗剪不够，应予以调整；3）剪力墙连梁超筋大多数情况下是在水平地震力作用下抗剪不够。规范中规定允许对剪力墙连梁刚度进行折减，折减后的剪力墙连梁在地震作用下基本上都会出现塑性变形，即连梁开裂。设计人员在进行剪力墙连梁设计时，还应考虑其配筋是否满足正常状态下极限承载力的要求。
（3）柱轴压比计算： 柱轴压比的计算在《高规》和《抗震规范》中的规定并不完全一样，《抗震规范》第6.3.7条规定，计算轴压比的柱轴力设计值既包括地震组合，也包括非地震组合，而《高规》第6.4.2条规定，计算轴压比的柱轴力设计值仅考虑地震作用组合下的柱轴力。软件在计算柱轴压比时，当工程考虑地震作用，程序仅取地震作用组合下的的柱轴力设计值计算；当该工程不考虑地震作用时，程序才取非地震作用组合下的柱轴力设计值计算。因此设计人员会发现，对于同一个工程，计算地震力和不计算地震力其柱轴压比结果会不一样。
（4）剪力墙轴压比计算：为了控制在地震力作用下结构的延性，新的《高规》和《抗震规范》对剪力墙均提出了轴压比的计算要求。需要指出的是，软件在计算断指剪力墙轴压比时，是按单向计算的，这与《高规》中规定的短肢剪力墙轴压比按双向计算有所不同，设计人员可以酌情考虑。
（5）构件截面优化设计：计算结构不超筋，并不表示构件初始设置的截面和形状合理，设计人员还应进行构件优化设计，使构件在保证受力要求的德条件下截面的大小和形状合理，并节省材料。但需要注意的是，在进行截面优化设计时，应以保证整体结构合理性为前提，因为构件截面的大小直接影响到结构的刚度，从而对整体结构的周期、位移、地震力等一系列参数产生影响，不可盲目减小构件截面尺寸，使结构整体安全性降低。
4. 满足规范抗震措施的要求 在施工图设计阶段，还必须满足规范规定的抗震措施要求。《混凝土规范》、《高规》和《抗震规范》对结构的构造提出了非常详尽的规定，这些措施是很多震害调查和抗震设计经验的总结，也是保证结构安全的最后一道防线，设计人员不可麻痹大意。
（1）设计软件进行施工图配筋计算时，要求输入合理的归并系数、支座方式、钢筋选筋库等，如一次计算结果不满意，要进行多次试算和调整。
（2）生成施工图以前，要认真输入出图参数，如梁柱钢筋最小直径、框架顶角处配筋方式、梁挑耳形式、柱纵筋搭接方式，箍筋形式，钢筋放大系数等，以便生成符合需要的施工图。软件可以根据允许裂缝宽度自动选筋，还可以考虑支座宽度对裂缝宽度的影响。
（3）施工图生成以后，设计人员还应仔细验证各特殊或薄弱部位构件的最小纵筋直径、最小配筋率、最小配箍率、箍筋加密区长度、钢筋搭接锚固长度、配筋方式等是否满足规范规定的抗震措施要求。规范这一部分的要求往往是以黑体字写出，属于强制执行条文，万万不可以掉以轻心。
（4）最后设计人员还应根据工程的实际情况，对计算机生成的配筋结果作合理性审核，如钢筋排数、直径、架构等，如不符合工程需要或不便于施工，还要做最后的调整计算。

⑥ 框架剪力墙里面地震力组合为什么出现框架加剪力墙之和不等于100%的

问题提的有点大，我说一下我的理解。
一般工程只考虑水平向地震，地震波按体波的形式传递。我们考虑建筑物X向Y向两个方向的地震作用，分别产生X向平动和Y向平动。这两种平动都是带阻尼作用的简谐振动（与实际情况最接近，我们都按这个算）。然后由于XY两向振动不协调，建筑物会产生扭转，所以我们也要考虑扭转作用。
一般前三个振型是一阶振型，后边的振型会出现高阶振型。我们一般要求第一第二个振型是平动振型，第三个是扭转，否则要返回调模型，或者定义为扭转不规则。

⑦ 结构水平地震力纵向分布

应该没有问题。

按抗震规范，5.2.1-1公式，一般结构各层质量Gi相等，公式的结果可以表面Fi随Hi增大而增大，也就是上层地震力比下层大。

注意：各层的地震力和各层的剪力不是一个东西，是荷载和内力的关系：
各层地震力是荷载，随Hi增大而增大
各层剪力是内力，由上而下随荷载数量增大而增大

⑧ 连肢剪力墙为什么要考虑轴向刚度

考虑的是抗侧力构件的截面特性与层高的关系，用于剪切变形为主的结构，如框架去，常规转换层。 对于以弯曲变形变形为主的剪力墙、框筒结构，楼面梁板体系对抗侧刚度贡献较小，层高变化时刚度变化不明显。
考虑的正是因为，如果下面一层层高变大，相应层间位移也变大，造成刚度比偏小（剪力墙体系，整体弯曲，与层高关系不大），所以需要进行层高修正。
剪力墙承受竖向荷载及水平荷载的能力都较大。其特点是整体性好，侧向刚度大，水平力作用下侧移小，侧向变形的特征为弯曲型，并且由于没有梁柱等外露与凸出，便于房间内部布置。剪力墙结构中剪力墙宜沿主轴方向双向布置，剪力墙平面布置应尽可能均匀，对称，尽量使结构的刚度中心和质量中心重合，以减少扭转效应。剪力墙宜自下而上连续布置，避免刚度突变，剪力墙的门窗洞口宜上下对齐，成列布置，形成明确的墙肢和连梁。墙体的形状要尽量简单，以“一”字长墙，“L”和“T”形长墙为主，减少短肢剪力墙的设置。另外外墙应尽量全做混凝土墙体，防止外墙渗水；也可以在外墙的剪力墙垛间设构造混凝土墙体，即用低标号混凝土二次浇筑，此墙体内仅设置抗裂钢筋。
计算过程应控制的指标
1）位移比：《高层建筑混凝土结构技术规程》（以下简称《高规》）3.4.5条规定在考虑偶然偏心影响的规定水平地震力作用下，楼层竖向构件最大的水平位移和层间位移，A级高度高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.5倍；
2）周期比：《高规》3.4.5条规定结构扭转为主的第一自振周期Tt与平动为主的第一自振周期T1之比，A级高度高层建筑不应大于0.9；
3）刚度比：《高规》3.5.2条规定剪力墙结构本层与相邻上层侧向刚度比值不宜小于0.9，此刚度比为考虑层高修正的楼层侧向刚度比；
另外《高规》还对周压比，剪重比，刚重比等指标做了要求。

⑨ 说剪力是一对横向的力，那剪力墙主要是承受风地震的水平荷载，它的一对横向力在哪啊不明白啊

应该没有问题。
按抗震规范，5.2.1-1公式，一般结构各层质量Gi相等，公式的结果可以表面Fi随Hi增大而增大，也就是上层地震力比下层大。
注意：各层的地震力和各层的剪力不是一个东西，是荷载和内力的关系：
各层地震力是荷载，随Hi增大而增大
各层剪力是内力，由上而下随荷载数量增大而增大

⑩ 轴力小的剪力墙，为什么抗震性能差

请问“轴力小的剪力墙抗震性能差”这话是哪个糕人说的？根本就没有这种谬论，也不是事实！
轴力大，小怎么界定？大，小是相对的，只能用轴压比大小来比较。烈度8度以上，房屋80米高的剪力墙结构，抗震等级要求一级，其构造边缘构件的轴压比不得大于0.1（9度）可知轴压应力要求小更抗震； 又如40米高的剪力墙结构的轴力显然比80米高的剪力墙结构小，烈度8度以上时，要求它的抗震等级只要二级就行，这不恰恰说明轴力小的抗震性能更容易满足！