pk算单榀怎么没有地震力

㈠ pk门刚基础计算承载力

没有弯矩就没偏心,那么基础面积的算法公式为：
S>(P+G)/R
其中,S为基底面积,P为柱底轴力标准值,G为基础和覆土自重标准值,R为地基承载力特征值.

关于你的补充：
就是说编号10的组合是控制组合（也就是最不利组合）.
M=0就是柱底弯矩设计值为0,因为柱底铰接,自然是0.
但是最终的Mk却不是0而是-56.38,这是因为虽然柱底没有弯矩,但是存在水平剪力（V=-12.30）,这个剪力乘以基础高度（即柱底到基础底面的距离）,也就变成了作用在基地的弯矩.
所以偏心还是存在的,并不能完全用我上面的公式计算.除了要满足上面公式之外,还要求Pmax不大于1.2倍的fa.
具体算法可以见地基基础规范.

貌似你的基础埋深有4.6米左右啊,好深.

㈡ 我用pkpm里的pk模块计算了一个框架结构的一榀框架,荷载组合有50多组,怎么能具体知道每个组合的组合方法

在JCCAD里，导入柱脚荷载时，可以查看。

㈢ 弱弱的问一句什么时候算基础的时候不用算地震力

抗震规范4.2.1条和4.4.1条分别是天然地基和桩基础不用进行抗震计算的条件。关于风荷载还真不知道什么时候不考虑，可能高层需要考虑风吧。

㈣ 地震力到底是怎么算出来的

地震荷载：（di zhen he zai）earthquake load（seismic force）
又称地震力。结构物由于地震而受到的惯性力，土压力和水压力的总称。由于水平振动对建筑物的影响最大，因而一般只考虑水平振动。

地震力计算公式：地震力=自重×地震系数。
从建筑物自重来说，与钢混结构相比，全钢结构具有自重轻，特点钢结构的自重一般约为钢混结构的三分之二或二分之一。按照上述计算法则，自重轻的钢结构建筑将大大减小地震力起到缓解地震力，从而保护整个建筑的稳固。

㈤ PKPM中什么是边榀地震作用效应调整

1）、最小地震剪力调整：:新规范5.2.5条规定,抗震验算时,结构任一楼层的水平地震的剪重比不应小于表5.2.5给出的最小地震剪力系数λ。对于竖向不规则结构的薄弱层,尚应乘以1.15的增大系数。
2)、0.2Q0调整：新规范6.2.13条规定,侧向刚度沿竖向分布基本均匀的框一剪结构,任一层框架部分的地震剪力,不应小于结构底部总地震剪力的20%和按框-剪结构分析的框架部分各楼层地震剪力中最大值1.5倍二者的较小值。
3)、边榀地震作用效应调整：新规范5.2.3条规定,规则结构不进行扭转祸连计算时,平行于地震作用方向的两个边桶,其地震作用效应应乘增大系数。一般情况下,短边可按1.15采用,长边可按1.05采用:当扭转刚度较小时,宜按不小于1.3采用。未执行这一条。
4)、竖向不规则结构地震作用效应调整：新规范3.4.3条规定,竖向不规则的建筑结构,其薄弱层的地震剪力应乘以1.15的增大系数:新高规5.1.14条规定,楼层侧向刚度小于上层的70%或其正二层平均值的80%时,该楼层地震剪力应乘1.15增大系数;新规范3.4.3条规定,坚向不规则的建筑结构,竖向抗侧力构件不连续时,该构件传递给水平转换构件的地震内力应乘以1.25-1.5的增大系数。
5〉、转换梁地震作用下的内力调整：新高规10.2.23条规定,转换梁在特一级和一、二级抗震设计时,其地震作用下的内力分别放大1.8、1.5、1.25倍。
6)、框支柱地震作用下的内力调整：新高规10.2.7条规定,框支柱数目不多于10根时:当框支层为1一2层时各层每根柱所受的剪力应至少取基底剪力的2%当框支层为3层及3层以上时,各层每根柱所受的剪力应至少取基底剪力的3%:框支柱数目多于10根时,当框支层为1一2层时每层框支柱所承受剪力之和应取基底剪力20%,当框支层为3层及3层以上时,每层框支柱所承受剪力之和应取基底剪力3。她框支柱剪力调整后,应相应调整框支柱的弯矩及柱端梁的剪力、弯矩,框支柱的轴力可不调整。

㈥ 地震力的计算过程

（一）地震力与地震层间位移比的理解与应用

⑴规范要求：《抗震规范》第3.4.2和3.4.3条及《高规》第4.4.2条均规定：其楼层侧向刚度不宜小于上部相邻楼层侧向刚度的70％或其上相邻三层侧向刚度平均值的80％。

⑵计算公式：Ki=Vi/Δui

⑶应用范围：

①可用于执行《抗震规范》第3.4.2和3.4.3条及《高规》第4.4.2条规定的工程刚度比计算。

②可用于判断地下室顶板能否作为上部结构的嵌固端。

（二）剪切刚度的理解与应用

⑴规范要求：

①《高规》第E.0.1条规定：底部大空间为一层时，可近似采用转换层上、下层结构等效剪切刚度比γ表示转换层上、下层结构刚度的变化，γ宜接近1，非抗震设计时γ不应大于3，抗震设计时γ不应大于2.计算公式见《高规》151页。

②《抗震规范》第6.1.14条规定：当地下室顶板作为上部结构的嵌固部位时，地下室结构的侧向刚度与上部结构的侧向刚度之比不宜小于2.其侧向刚度的计算方法按照条文说明可以采用剪切刚度。计算公式见《抗震规范》253页。

⑵SATWE软件所提供的计算方法为《抗震规范》提供的方法。

⑶应用范围：可用于执行《高规》第E.0.1条和《抗震规范》第6.1.14条规定的工程的刚度比的计算。

（三）剪弯刚度的理解与应用

⑴规范要求：

①《高规》第E.0.2条规定：底部大空间大于一层时，其转换层上部与下部结构等效侧向刚度比γe可采用图E所示的计算模型按公式（E.0.2）计算。γe宜接近1，非抗震设计时γe不应大于2，抗震设计时γe不应大于1.3.计算公式见《高规》151页。

②《高规》第E.0.2条还规定：当转换层设置在3层及3层以上时，其楼层侧向刚度比不应小于相邻上部楼层的60％。

⑵SATWE软件所采用的计算方法：高位侧移刚度的简化计算

⑶应用范围：可用于执行《高规》第E.0.2条规定的工程的刚度比的计算。

（四）《上海规程》对刚度比的规定

《上海规程》中关于刚度比的适用范围与国家规范的主要不同之处在于：

⑴《上海规程》第6.1.19条规定：地下室作为上部结构的嵌固端时，地下室的楼层侧向刚度不宜小于上部楼层刚度的1.5倍。

⑵《上海规程》已将三种刚度比统一为采用剪切刚度比计算。

（五）工程算例：

⑴工程概况：某工程为框支剪力墙结构，共27层（包括二层地下室），第六层为框支转换层。结构三维轴测图、第六层及第七层平面图如图1所示（图略）。该工程的地震设防烈度为8度，设计基本加速度为0.3g.

⑵1～13层X向刚度比的计算结果：

由于列表困难，下面每行数字的意义如下：以“／”分开三种刚度的计算方法，第一段为地震剪力与地震层间位移比的算法，第二段为剪切刚度，第三段为剪弯刚度。具体数据依次为：层号，RJX，Ratx1，薄弱层／RJX，Ratx1，薄弱层／RJX，Ratx1，薄弱层。

其中RJX是结构总体坐标系中塔的侧移刚度（应乘以10的7次方）；Ratx1为本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70％的比值或上三层平均刚度80％的比值中的较小者。具体数据如下：

1，7.8225，2.3367，否／13.204，1.6408，否／11.694，1.9251，否

2，4.7283，3.9602，否／11.444，1.5127，否／8.6776，1.6336，否

3，1.7251，1.6527，否／9.0995，1.2496，否／6.0967，1.2598，否

4，1.3407，1.2595，否／9.6348，1.0726，否／6.9007，1.1557，否

5，1.2304，1.2556，否／9.6348，0.9018，是／6.9221，0.9716，是

6，1.3433，1.3534，否／8.0373，0.6439，是／4.3251，0.4951，是

7，1.4179，2.2177，否／16.014，1.3146，否／11.145，1.3066，否

8，0.9138，1.9275，否／16.014，1.3542，否／11.247.1.3559，否

9，0.6770，1.7992，否／14.782，1.2500，否／10.369，1.2500，否

10，0.5375，1.7193，否／14.782，1.2500，否／10.369，1.2500，否

11，0.4466，1.6676，否／14.782，1.2500，否／10.369，1.2500，否

12，0.3812，1.6107，否／14.782，1.2500，否／10.369，1.2500，否13，0.3310，1.5464，否／14.782，1.2500，否／10.369，1.2500，否

注1：SATWE软件在进行“地震剪力与地震层间位移比”的计算时“地下室信息”中的“回填土对地下室约束相对刚度比”里的值填“0”；

注2：在SATWE软件中没有单独定义薄弱层层数及相应的层号；

注3：本算例主要用于说明三种刚度比在SATWE软件中的实现过程，对结构方案的合理性不做讨论。

⑶计算结果分析

①按不同方法计算刚度比，其薄弱层的判断结果不同。

②设计人员在SATWE软件的“调整信息”中应指定转换层第六层薄弱层层号。指定薄弱层层号并不影响程序对其它薄弱层的自动判断。

③当转换层设置在3层及3层以上时，《高规》还规定其楼层侧向刚度比不应小于相邻上部楼层的60％。这一项SATWE软件并没有直接输出结果，需要设计人员根据程序输出的每层刚度单独计算。例如本工程计算结果如下：

1.3433×107／（1.4179×107）＝94.74％>60％

满足规范要求。

④地下室顶板能否作为上部结构的嵌固端的判断：

a）采用地震剪力与地震层间位移比

＝4.7283×107／（1.7251×107）＝2.74＞2

地下室顶板能够作为上部结构的嵌固端

b）采用剪切刚度比

＝11.444×107／（9.0995×107）＝1.25＜2

地下室顶板不能够作为上部结构的嵌固端

⑤SATWE软件计算剪弯刚度时，H1的取值范围包括地下室的高度，H2则取等于小于H1的高度。这对于希望H1的值取自0.00以上的设计人员来说，或者将地下室去掉，重新计算剪弯刚度，或者根据程序输出的剪弯刚度，人工计算刚度比。以本工程为例，H1从0.00算起，采用刚度串模型，计算结果如下：

转换层所在层号为6层（含地下室），转换层下部起止层号为3～6，H1=21.9m，转换层上部起止层号为7～13，H2=21.0m.

K1=[1/（1/6.0967+1/6.9007+1/6.9221+1/4.3251）]×107=1.4607×107

K2=[1/（1/11.145+1/11.247+1/10.369）×107=1.5132×107

Δ1=1/K1 ； Δ2=1/K2

则剪弯刚度比γe=（Δ1×H2）/（Δ2×H1）=0.9933

（六）关于三种刚度比性质的探讨

⑴地震剪力与地震层间位移比：是一种与外力有关的计算方法。规范中规定的Δui不仅包括了地震力产生的位移，还包括了用于该楼层的倾覆力矩Mi产生的位移和由于下一层的楼层转动而引起的本层刚体转动位移。

⑵剪切刚度：其计算方法主要是剪切面积与相应层高的比，其大小跟结构竖向构件的剪切面积和层高密切相关。但剪切刚度没有考虑带支撑的结构体系和剪力墙洞口高度变化时所产生的影响。

⑶剪弯刚度：实际上就是单位力作用下的层间位移角，其刚度比也就是层间位移角之比。它能同时考虑剪切变形和弯曲变形的影响，但没有考虑上下层对本层的约束。

三种刚度的性质完全不同，它们之间并没有什么必然的联系，也正因为如此，规范赋予了它们不同的适用范围。

㈦ PKPM中什么是边榀地震作用效应调整

新规范5.2.3条规定，规则结构不进行扭转祸连计算时，平行于
地震作用
方向的两个边桶，其地震作用效应应乘增大系数。一般情况下，短边可按1.15采用，长边可按1.05采用：当扭转刚度较小时，宜按不小于1.3采用。软件未执行这一条。

㈧ pkpm 如何计算挑梁的 考虑地震组合没有 构造按抗震不

考虑过了,PKPM只能计算受力钢筋,构造须根据混凝土构造手册相关条款在绘图时作以必要补充.

㈨ 如何形成PK文件（PKPM软件）

形成PK文件步骤：

1、框架生成及数据检查
点取1.框架生成后，显示出底层的结构平面图。用光标点取右侧风荷载选项× ，可以输入风荷载信息（见下图）；点取文件名称选项，可以输入指定的文件名称，缺省的文件名称为“PK—轴线号”；若点取的框架没有轴线名称，将按生成框架的次序设置缺省文件名称，例如“ PK—01”等。
框架的选取方式可输入轴线号，也可用【Tab】键切换成用光标点取起止节点方式点取。

可连续生成多榀框架，若只生成一榀，则选结束退出后，直接进入 PK 数检。

2、砖混底框
要生成上部砖房的底层框架数据，必须先执行 PMCAD主菜单 8 ，进行砖混结构抗震计算。在底层若有剪力墙，可以选择将荷载不传给墙而传给框架梁，参加框架计算。
点2.砖混底框生成的底层框架荷载，考虑了砖混抗震计算墙梁作用的梁荷折减系数，当由多段 PM 梁形成一根 PK 梁时，折减系数取其中较大者。上部砖房传下的梁间荷载与节点荷载单独加载，可根据需要调整。若 PMCAD 建模时的抗震等级为五级，则形成的 PK 数据文件中没有地震作用，仅有上部砖房对框架的竖向荷载。

3、连梁生成
点取3.连梁生成，屏幕提示键入要生成数据的连续梁所在的层号（当工程仅为一层时不提示），此后还可在屏幕右侧选择当前层号指定。在屏幕右侧点取抗震等级可以设定连续梁箍筋加密区和梁上角筋连通是否需要，不设加密区及角筋连通时抗震等级取为五级。在屏幕右侧点取已选组数．可以输入连续梁数据文件的名称，默认的文件名为：LL—生成连梁数据的顺序号，显示在其下方。一个连续梁数据文件中可以包含多根连续梁：用光标点取一根连续梁，输入该连梁的名称（不超过7个字符），再点下一根，点前还可切换层号点取，这些包含在一个数据文件中的连续梁一起计算，一起绘图。
点取一根连梁后，程序自动判断生成支座（红色为支座，蓝色为连通点），判断的原则是：次梁与主梁的连节点必为支座点；次梁与次梁交点及主梁与主梁交点，当支撑梁高大于连梁高50mm以上时为支座点；墙柱支撑一定为支座点。用户可根据需要重新定义支座情况，然后按【Esc】退出。
生成连梁数据文件的梁应是次梁或非框架平面内的主梁，它们绘图时的纵筋锚固长度将按非抗震梁取。
对于砖混底框所在层的连梁，在点取时会提示是否考虑上部砖房传下的荷载（应先执行PMCAD主菜单8 ，完成砖混抗震计算），若考虑，则程序自动把砖混荷载加到连梁上，但不考虑墙梁的折减作用。

点结束退出形成 PK 数据文件。