什么基础需要算地震力

1. 多层建筑基础设计时 是否考虑地震荷载

【结构工程师】
1.是否考虑地震荷载，一是要考虑结构形式，二是要考虑地域。一般情况下的多层结构都是要考虑抗震设计的。
2.基础设计时候，要考虑地震荷载，水平地震作用会使柱底弯矩增大，因此基础要偏于安全的设计。

希望回答对你有帮助！

2. 哪个图集或规范上说基础不抗震

抗震结构的基础也是要抗震的；
第一，地基承载力要不要抗震验算？有的要，有的不要。
《建筑抗震设计规范》也规定了不用抗震验算的一些范围。除此之外都要算抗震。
第二，基础都需要验算抗震。只要是上部结构考虑抗震的，基础的内力均要验算抗震的内力组合。这个没有在规范里明确指出。但是《建筑抗震规范》的通用公式里是包含基础的；
第三，基础有没有抗震构造措施？基本没有。规范没有对基础提出明确的抗震构造措施。因为基础刚度很大，一般满足承载力后不用考虑其延性，所以也没有抗震构造措施，比如条形基础的梁箍筋要不要加密？一般也没有特别明确。
第四，你要是做设计的，建议看下《建筑结构抗震减震与连续倒塌控制》第46页那章，讲了抗震结构的基础，多少可以加深下对基础抗震的认识。要是不是做设计的，就按照施工图来吧，设计院画成什么就算什么了。
总之，基础抗震是指在计算中需要考虑地震的作用。但是构造上没有专门针对抗震的措施（因为一般不需要，要不然肯定就规定了。实际上也有一点点，比如加双向拉梁什么的，忽略不计了）。

3. 基础设计时要不要考虑地震作用

1. 需要的

2. 一般要考虑一定的地震烈度
   

4. pkpm做基础需要考虑偶然偏心和双向地震吗

看你是什么结构 多高 几类建筑。民用一般7层下天然地基不考虑抗震。如果考虑的话 偶然偏心高层考虑，双向地震现在审图的基本都让考虑

5. 弱弱的问一句什么时候算基础的时候不用算地震力

抗震规范4.2.1条和4.4.1条分别是天然地基和桩基础不用进行抗震计算的条件。关于风荷载还真不知道什么时候不考虑，可能高层需要考虑风吧。

6. 请问在计算独立基础时，JCCAD中是否需要勾掉SATWE工况下的地震作用为什么

这是用SATWE软件计算。左边SATWE圆圈里应点上；最下边的小方框不勾。右边x方向和y方向的地震标准值的小方框不勾。
因为一般工程的抗震设防分类都是丙类，丙类工程的基础结构是不进行抗震验算的。

7. 地震力的计算过程

（一）地震力与地震层间位移比的理解与应用

⑴规范要求：《抗震规范》第3.4.2和3.4.3条及《高规》第4.4.2条均规定：其楼层侧向刚度不宜小于上部相邻楼层侧向刚度的70％或其上相邻三层侧向刚度平均值的80％。

⑵计算公式：Ki=Vi/Δui

⑶应用范围：

①可用于执行《抗震规范》第3.4.2和3.4.3条及《高规》第4.4.2条规定的工程刚度比计算。

②可用于判断地下室顶板能否作为上部结构的嵌固端。

（二）剪切刚度的理解与应用

⑴规范要求：

①《高规》第E.0.1条规定：底部大空间为一层时，可近似采用转换层上、下层结构等效剪切刚度比γ表示转换层上、下层结构刚度的变化，γ宜接近1，非抗震设计时γ不应大于3，抗震设计时γ不应大于2.计算公式见《高规》151页。

②《抗震规范》第6.1.14条规定：当地下室顶板作为上部结构的嵌固部位时，地下室结构的侧向刚度与上部结构的侧向刚度之比不宜小于2.其侧向刚度的计算方法按照条文说明可以采用剪切刚度。计算公式见《抗震规范》253页。

⑵SATWE软件所提供的计算方法为《抗震规范》提供的方法。

⑶应用范围：可用于执行《高规》第E.0.1条和《抗震规范》第6.1.14条规定的工程的刚度比的计算。

（三）剪弯刚度的理解与应用

⑴规范要求：

①《高规》第E.0.2条规定：底部大空间大于一层时，其转换层上部与下部结构等效侧向刚度比γe可采用图E所示的计算模型按公式（E.0.2）计算。γe宜接近1，非抗震设计时γe不应大于2，抗震设计时γe不应大于1.3.计算公式见《高规》151页。

②《高规》第E.0.2条还规定：当转换层设置在3层及3层以上时，其楼层侧向刚度比不应小于相邻上部楼层的60％。

⑵SATWE软件所采用的计算方法：高位侧移刚度的简化计算

⑶应用范围：可用于执行《高规》第E.0.2条规定的工程的刚度比的计算。

（四）《上海规程》对刚度比的规定

《上海规程》中关于刚度比的适用范围与国家规范的主要不同之处在于：

⑴《上海规程》第6.1.19条规定：地下室作为上部结构的嵌固端时，地下室的楼层侧向刚度不宜小于上部楼层刚度的1.5倍。

⑵《上海规程》已将三种刚度比统一为采用剪切刚度比计算。

（五）工程算例：

⑴工程概况：某工程为框支剪力墙结构，共27层（包括二层地下室），第六层为框支转换层。结构三维轴测图、第六层及第七层平面图如图1所示（图略）。该工程的地震设防烈度为8度，设计基本加速度为0.3g.

⑵1～13层X向刚度比的计算结果：

由于列表困难，下面每行数字的意义如下：以“／”分开三种刚度的计算方法，第一段为地震剪力与地震层间位移比的算法，第二段为剪切刚度，第三段为剪弯刚度。具体数据依次为：层号，RJX，Ratx1，薄弱层／RJX，Ratx1，薄弱层／RJX，Ratx1，薄弱层。

其中RJX是结构总体坐标系中塔的侧移刚度（应乘以10的7次方）；Ratx1为本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70％的比值或上三层平均刚度80％的比值中的较小者。具体数据如下：

1，7.8225，2.3367，否／13.204，1.6408，否／11.694，1.9251，否

2，4.7283，3.9602，否／11.444，1.5127，否／8.6776，1.6336，否

3，1.7251，1.6527，否／9.0995，1.2496，否／6.0967，1.2598，否

4，1.3407，1.2595，否／9.6348，1.0726，否／6.9007，1.1557，否

5，1.2304，1.2556，否／9.6348，0.9018，是／6.9221，0.9716，是

6，1.3433，1.3534，否／8.0373，0.6439，是／4.3251，0.4951，是

7，1.4179，2.2177，否／16.014，1.3146，否／11.145，1.3066，否

8，0.9138，1.9275，否／16.014，1.3542，否／11.247.1.3559，否

9，0.6770，1.7992，否／14.782，1.2500，否／10.369，1.2500，否

10，0.5375，1.7193，否／14.782，1.2500，否／10.369，1.2500，否

11，0.4466，1.6676，否／14.782，1.2500，否／10.369，1.2500，否

12，0.3812，1.6107，否／14.782，1.2500，否／10.369，1.2500，否13，0.3310，1.5464，否／14.782，1.2500，否／10.369，1.2500，否

注1：SATWE软件在进行“地震剪力与地震层间位移比”的计算时“地下室信息”中的“回填土对地下室约束相对刚度比”里的值填“0”；

注2：在SATWE软件中没有单独定义薄弱层层数及相应的层号；

注3：本算例主要用于说明三种刚度比在SATWE软件中的实现过程，对结构方案的合理性不做讨论。

⑶计算结果分析

①按不同方法计算刚度比，其薄弱层的判断结果不同。

②设计人员在SATWE软件的“调整信息”中应指定转换层第六层薄弱层层号。指定薄弱层层号并不影响程序对其它薄弱层的自动判断。

③当转换层设置在3层及3层以上时，《高规》还规定其楼层侧向刚度比不应小于相邻上部楼层的60％。这一项SATWE软件并没有直接输出结果，需要设计人员根据程序输出的每层刚度单独计算。例如本工程计算结果如下：

1.3433×107／（1.4179×107）＝94.74％>60％

满足规范要求。

④地下室顶板能否作为上部结构的嵌固端的判断：

a）采用地震剪力与地震层间位移比

＝4.7283×107／（1.7251×107）＝2.74＞2

地下室顶板能够作为上部结构的嵌固端

b）采用剪切刚度比

＝11.444×107／（9.0995×107）＝1.25＜2

地下室顶板不能够作为上部结构的嵌固端

⑤SATWE软件计算剪弯刚度时，H1的取值范围包括地下室的高度，H2则取等于小于H1的高度。这对于希望H1的值取自0.00以上的设计人员来说，或者将地下室去掉，重新计算剪弯刚度，或者根据程序输出的剪弯刚度，人工计算刚度比。以本工程为例，H1从0.00算起，采用刚度串模型，计算结果如下：

转换层所在层号为6层（含地下室），转换层下部起止层号为3～6，H1=21.9m，转换层上部起止层号为7～13，H2=21.0m.

K1=[1/（1/6.0967+1/6.9007+1/6.9221+1/4.3251）]×107=1.4607×107

K2=[1/（1/11.145+1/11.247+1/10.369）×107=1.5132×107

Δ1=1/K1 ； Δ2=1/K2

则剪弯刚度比γe=（Δ1×H2）/（Δ2×H1）=0.9933

（六）关于三种刚度比性质的探讨

⑴地震剪力与地震层间位移比：是一种与外力有关的计算方法。规范中规定的Δui不仅包括了地震力产生的位移，还包括了用于该楼层的倾覆力矩Mi产生的位移和由于下一层的楼层转动而引起的本层刚体转动位移。

⑵剪切刚度：其计算方法主要是剪切面积与相应层高的比，其大小跟结构竖向构件的剪切面积和层高密切相关。但剪切刚度没有考虑带支撑的结构体系和剪力墙洞口高度变化时所产生的影响。

⑶剪弯刚度：实际上就是单位力作用下的层间位移角，其刚度比也就是层间位移角之比。它能同时考虑剪切变形和弯曲变形的影响，但没有考虑上下层对本层的约束。

三种刚度的性质完全不同，它们之间并没有什么必然的联系，也正因为如此，规范赋予了它们不同的适用范围。

8. 基础在结构设计里面为什么不考虑抗震

基础在结构设计里面需要考虑抗震。

进行地基基础抗震设计时，一般情况下地基宜符合下列要求：同一结构单元不宜设置在性质截然不同的地基上，也不宜部分采用天然地基部分采用桩基；当地基有软弱粘土、液化土、新近填上或严重不均匀土层时，宜采取适当措施，加强基础的整体性和刚性。

建造在较好地基(指在7度、8度、9度地区而地基土静承载力标准值分别大于80kPa、100kPa、120kPa的上层)上的一般建筑物(如砌体房屋、单层厂房或七层以下的民用框架房屋等)，可不做地基基础抗震验算的情况外，其余情况下都要进行天然地基抗震强度验算。

(8)什么基础需要算地震力扩展阅读

设防标准

1、甲类建筑

地震作用应高于本地区抗震设防烈度的要求，其值应按批准的地震安全性评价结果确定；抗震措施，当抗震设防烈度为6～8度时，应符合本地区抗震设防烈度提高一度的要求，当为9度时，应符合比9度抗震设防更高的要求。

2、乙类建筑

地震作用应符台本地区抗震设防烈度的要求；抗震措施，一般情况下，当抗震设防烈度为6～8度时，应符合本地区抗震设防烈度提高一度的要求，当为9度时，应符合比9度抗震设防更高的要求；地基基础的抗震措施，应符合有关规定。

对较小的乙类建筑，当其结构改用抗震性能较好的结构类型时，应允许仍按本地区抗震设防烈度的要求采取抗震措施。

3、丙类建筑

地震作用和抗震措施均应符台本地区抗震设防烈度的要求。

4、丁类建筑

一般情况下，地震作用仍应符合本地区抗震设防烈度的要求；抗震措施应允许比本地区抗震设防烈度的要求适当降低，但抗震设防烈度为6度时不应降低。当抗震设防烈度为6度时，除规范有具体规定外，对乙、丙、丁类建筑可不进行地震作用计算，但仍采取相应的抗震措施。

9. 桩基竖向承载力在计算地震区和非地震区分别符合什么要求

建筑桩基震害与其抗震设计计算方法现状

建筑桩基的震害主要有：

1）上部结构过大的水平惯性力引起桩-承台连接破坏或浅部桩身的剪压、剪弯破坏；

2）由于土层的地震反应，软硬土层界面处出现较大的剪切变形，导致穿过界面的桩身发生弯曲或剪切破坏；

3）桩周可液化土层或饱和软黏土土层在地震作用下，摩阻力急剧下降，造成单桩承载力不足，整个桩基出现不容许的沉降或不均匀沉降；

4）桩基附近土体由于地震中常出现的土坡滑动、挡土墙位移或堆载失效等原因而发生流动，桩身受到侧向挤压而造成弯折、错位或损伤，液化土层侧向扩展与流滑也会造成类似破坏。

桩基与土的共同作用相当复杂，地震动力问题更加如此。关于桩基在地震作用下的工作情况分析与抗震设计计算，目前尚无成熟、完善的理论与方法可依。现行常规的做法是：经验指导为主，辅以以静代动的验算，外加构造措施保证。

地基（桩基）承载力设计的3种设计理论

地基承载力设计中有3种理论，即正常使用极限状态的容许承载力理论，承载能力极限状态的承载力理论——单一安全系数法和承载能力极限状态的承载力理论——分项系数法（也称分项安全系数法）。对应的表达式为：

容许承载力理论 p≤fa （1）

安全系数法 p≤fu/K （2）

分项系数法S≤RS=γSSkR=Rk/γR（3）

式中：p为基底压力；fa为容许承载力（承载力特征值）；fu为极限承载力；K为安全系数；S和Sk分别为荷载效应的设计值和标准值；R和Rk分别为抗力的设计值和标准值；γR和γS分别为抗力和荷载效应的分项系数。

单桩承载力由桩周岩土抗力和桩身承载力双控。在现行规范中，按桩周岩土抗力确定单桩承载力采用的是“安全系数法”，按桩身承载力确定单桩承载力采用的是“分项系数法”。

非抗震工况桩基竖向承载力的安全度

按桩周岩土抗力确定单桩承载力特征值Ra

按《建筑地基基础设计规范》[3]附录Q第Q.0.11条和《建筑桩基技术规范》[4]第5.2.2条，单桩竖向承载力特征值Ra的安全系数不小于2。

按《建筑地基基础设计规范》[3]第8.5.5条和《建筑桩基技术规范》[4]第5.2.1条，群桩平均竖向承载力安全系数不小于2，最小安全系数不小于2/1.2≈1.67。

按桩身承载力确定单桩承载力

按《建筑地基基础设计规范》第8.5.11条，桩身承载力应满足式（4）：

Q≤Apfcφc （4）

式中：Q为相当于荷载基本组合时的单桩竖向力设计值；fc为混凝土轴心抗压强度设计值；Ap为桩身横截面积；φc为工作条件系数，非预应力预制桩取0.75，预应力桩取0.55~0.65，灌注桩取0.6-0.8。

取荷载综合分项系数γS=1.35，工作条件系数平均值φc=0.67，代入式（4）并整理，得式（5）:

Apfc/Qkmax0≥2.01 （5）

式中：Qkmax0为非抗震工况荷载效应标准组合下桩顶最大竖向力标准值。

《建筑桩基技术规范》第5.8.2条的公式与第5.8.3条的参数略有不同，但其安全度总体上与《建筑地基基础设计规范》相当。从式（5）可见，当以桩身保持弹性为控制目标时，桩身承载力安全系数大体也达到2，与岩土抗力安全系数相匹配。

小震工况下桩基竖向承载力的安全度

按桩周岩土抗力确定单桩承载力特征值Ra

按《建筑抗震设计规范》[5]第4.4.2条和4.2.3条，小震工况下允许单桩承载力特征值提高1.25倍，即安全系数降为非抗震的0.8倍：单桩承载力安全系数不小于1.6；群桩平均安全系数不小于1.6，最小安全系数不应小于1.33。

按桩身承载力确定单桩承载力

根据《建筑抗震设计规范》第5.4.2条，小震工况下桩身承载力可以除以承载力抗震调整系数γRE，式（5）变成了式（6）：

(Apfc/γRE)/Qkmax1≥2.01 （6）

式中：Qkmax1为小震工况荷载效应标准组合下桩顶最大竖向力标准值。
按“轴压比不小于0.15的柱”取γRE=0.8，代入（6）整理后得式（7）:

Apfc/Qkmax1≥1.61 （7）

从式（7）可见，当以桩身保持弹性为控制目标时，小震工况下桩身承载力安全系数大体也达到1.6，与岩土抗力安全系数相匹配。

总结以上分析，现行规范[3-5]中桩基竖向承载力安全系数汇总于表1。

中震、大震下桩基竖向承载力验算的建议方法

建筑桩基的抗震设防目标

为与上部结构抗震设防目标相适应，并考虑到桩基震后修复的困难性，提出了建筑桩基抗震设防目标如下：中震时不能损坏，无需修理即可使用；大震时容许部分受损但不能完全失效。

10. 计算地震作用的方法有哪几种

三种 底部剪力法 振型分解反应谱法 时程分析法