如何用理正算粘聚力和内摩擦角
⑴ 如何确定岩体的粘聚力c和内摩擦角φ
岩体的粘聚力c和内摩擦角φ可以通过直剪、单轴压缩或三轴压缩实验确定。
⑵ 基坑支护设计中土的黏聚力和内摩擦角的取值方法分析<sup>[]</sup>
4.5.1问题的提出
深基坑支护设计是当今岩土工程界热点与难点之一。深基坑支护设计的成败，不仅直接关系着工程建设的顺利进展，还与巨大的经济效益联系在一起，基坑支护与设计的费用，一般达数百万元。目前国内的深基坑支护设计正处在一个边实践、边总结、边提高的过程，有许多理论和方法有待于进一步提高和完善。
在深基坑支护设计中，深基坑土压力的计算是支护设计的根本依据和关键，而在土压力计算中，土体的黏聚力c内摩擦角φ值又是最基本的参数。深基坑土体的c、φ值指标，可以因为固结排水条件不同而表现为不同的数值。例如，同一种饱和粘性土，在固结排水和固结不排水试验中表现为不同的内摩擦角，而在不固结不排水剪切试验中内摩擦角φ＝0。
人们为尽可能模拟工程中各种复杂的排水条件，在进行土体强度指标的c、φ值试验时，分为3种情况考虑，即三轴剪切试验的不固结不排水剪（UU）、固结不排水剪（CU）及固结排水剪（CD），与其相对应的直接剪切试验分别为快剪、固结快剪和慢剪。三轴剪切试验相对直剪试验更能模拟土体实际受力状况以及更能严格控制排水条件，因此，其结果更为可靠。而直剪试验由于存在诸多弊端正处于被淘汰的局面。
充分了解各种不同固结排水条件剪切的实质，在深基坑工程中显得尤为重要。正确选用合理的固结排水条件试验结果，是基坑支护设计成功的保证。但目前，在深基坑工程中，许多勘察人员有时拿不准针对具体的深基坑工程，提出合理的三轴剪切试验类型，即到底是要获得不固结不排水剪指标，还是固结不排水剪指标或固结排水剪指标，对此不是十分清楚。而有的基坑支护设计人员在计算土压力时，对勘察报告书中所提供的不同固结排水条件得出不同的c、φ值而感到棘手，不知如何选用。有时为保险安全起见而人为地取小值，造成浪费；或者走另一极端，酿成基坑垮塌事故。因此，弄清3种固结排水条件的本质及其在深基坑工程中的运用，实为必要。
4.5.2目前支护结构设计中c、φ值的通常办法及依据
在基坑工程支护设计中，比较流行用固结不排水剪c、φ值指标乘以0.7折减系数的办法，经验表明，许多基坑支护设计采用此法获得了成功，但也发生了一些基坑垮塌事故或造成很大的浪费。
基坑土体一般都有一定的原始固结度（软土和新近堆积土除外），基坑开挖一般是用机械开挖，速度较快，土中孔隙水来不及排出，因此，采用固结不排水剪c、φ指标是可以理解的。但其指标一般不直接采用，通常是乘以一个经验折减系数后再采用，依据是：
（1）当今所采用的直接剪切仪，不能模拟土体的实际受力状态，不能严格控制排水条件，人为规定剪切破坏面，等等诸多因素，使得其试验结果偏大。
即使是使用三轴剪切仪克服了直剪仪的诸多弊端，但它也不能像真三轴仪那样完全模拟土体的受力状况，其采用的围压σ2＝σ3，而实际情况σ2≠σ3，使试验结果与实际相比仍有误差。
（2）在试验过程中，基坑开挖侧壁土体的应力路径与常规三轴试验的加荷方式、受力次序相反。
（3）在试验过程中，有时忽略土样的应力历史（前期固结压力pcm）。
（4）取样扰动，运样过程中的振动，将破坏土样的天然状态，势必影响其试验结果。
（5）在基坑支护结构设计中，c、φ值最主要的获取途径是室内土工试验，另外的途径是原位十字板剪切试验，而十字板试验只提供土体的不排水剪cu值（φ＝0），此时，土体的朗肯主动土压力系数等于朗肯被动土压力系数，对基坑支护设计不太适用。如果室内试验的c、φ值与实际有误差（不可避免），没有其他办法测出c、φ值加以比较，也难以发现和判断，其带来的后果是严重的基坑事故，这就使人们对试验结果持慎重态度，依据工程经验乘以折减系数加以避免。
而工民建基础工程则不同，它的试验结果可以不折减而直接采用。因为其c、φ值主要是用来计算地基土承载力，除此之外，还有野外标贯试验、载荷试验、静探试验、依据室内试验的含水量、孔隙比e、液性指数IL等查表.经验等诸多方法综合确定。即使c、φ值指标有一些出入，对提供地基土承载力影响不大。
实际上，室内试验结果与实际相比，有可能偏大，也有可能偏小，一般难以判断，只有乘以一个折减系数来保证基坑支护设计的安全。当试验比实际值偏小时，再乘以一个折减系数，其结果是更趋于保守，这就是常发现实测土压力比计算土压力小很多的重要原因之一；当试验结果比实际值偏大时，这时乘以一个折减系数，可使基坑支护获得成功，但如果乘了折减系数以后，还不能弥补试验偏差时，将酿成基坑垮塌事故，这种例子也常见。
在深基坑压力计算中，应该根据场地土层的结构构造、分布、土体渗透性、场地地下水状况、基坑开挖方式等等诸多因素综合考虑，采用相应适宜的固结排水条件剪切试验c、φ值结果。
4.5.3不固结不排水剪
我国沿海地区广泛分布厚层海相淤泥、淤泥质土等软土，这些软土孔隙比大（e=1～3），透水性弱（渗透系数K=10-6～10-8cm/s）。这类土往往是形成深基坑土压力的主要土层。对于这类土层的深基坑的支护设计（c、φ值选取及土压力计算），有的工程设计人员常习惯采用固结不排水剪试验结果乘以0.7的系数，结果在很多情况下得出的土压力比实际值小，造成基坑垮塌、在这些地区，由于基坑开挖一般都用机械施工，速度快，基坑中水来不及排出。所以，软土地区基坑土体c、φ值应选用不固结不排水剪指标，同时应注意：
（1）软土在进行不固结不排水试验前，应在自重应力下进行预固结，这样可避免土样扰动给试验结果带来的影响，使土样尽可能恢复原来的应力状态。如深圳市在进行基坑支护结构设计时，对软土先进行预固结处理，再作剪切试验获取c、φ值，并且很成功。但目前试验人员在进行不固结不排水剪试验时，通常忽略这一点，没对试样进行预固结，使c、φ值指标偏小，给设计带来困难。
（2）采用合理的固结度。不同的固结度，其试验结果不一样，同一土样，固结度越高，强度也越大。沿海有些地区，其饱和软粘土沉积时间不太长，原始固结度并不高，如果仍采用100％的固结度，其强度将偏大，设计偏于危险。我们知道，土层的固结度可表示为U=1-Ud/U0（Ud为当前孔隙水压力，U0 为最初孔隙水压力），如果能测得孔隙水压力Ud，就能算出土体的原始固结度。
因此，现有的《土工试验规程》（SL 237—1999）有关不固结不排水剪的内容，建议增加一条：“对软土进行不固结不排水剪切试验，其试验前应对软土进行自重应力下的预固结，所采用的固结度应根据土层的原始固结程度相应确定。”
4.5.4固结不排水剪
目前，国内绝大部分基坑支护结构设计人员在进行深基坑土压力计算时，都是采用固结不排水剪所得出的c、φ值指标作为设计的依据。从理论上分析，固结不排水剪指标适用除软土以外的其他大部分土层。其道理很简单，基坑开挖用机械施工，速度较快，土中水来不及排出，用不排水剪；另外，土体本身有一定的固结（除软土或新近堆积土外），所以综合得出用固结不排水剪试验是符合实际的。各地对用固结不排水剪指标c、φ值的取用折减标准应该不一样，不能一概地用乘以0.7折减系数的办法。
（1）渗透性：基坑土体渗透系数相对较小时，土体的固结度不一定达到100％，如此时采用固结不排水剪指标，可适当考虑折减其值。
（2）场地地下水：如果场地无地下水，或在基坑降水后期，或者对于粉土、粉砂等，其固结程度相对较高，在考虑折减时就应少折减一些。反之，应相对折减多一些。
（3）施工速度：基坑施工慢，基坑土体允许有较长时间的排水固结，那么应折减少一点；如系机械化快速施工，则折减要多一点。
4.5.5固结排水剪
固结排水剪结果cd、φd值与固结不排水剪的有效应力c＇、φ＇值非常接近（理论上相等），由于试验时间较长，成本较高，工程中一般用得不多。
对深基坑工程而言，基坑土层为粉土，粉、细砂等透水性好的土层，如长江两岸的武汉等地区，以及桂林漓江两岸部分范围的粉土，粉、细砂层，均可采用固结排水剪的指标cd、φd值，但要求基坑开挖速度慢或人工开挖，其cd、φd 值结果与实际情况才较吻合。
4.5.6结论
（1）固结排水条件不同，深基坑土体的剪切试验指标c、φ值不同。
（2）不固结不排水剪切试验结果一般用于固结程度不高、弱透水性的软粘性土地区的软粘性土地区的基坑设计。在进行剪切试验前，一般应在自重压力下进行适当的预固结。
（3）固结不排水剪试验结果可用来进行除软弱土、砂土以外的绝大部分土层的基坑支护设计。其指标结果是否折减或折减多少，需根据各地场地土层的渗透性、地下水及施工速度等因素综合而定，并不采用通常乘以0.7折减系数的习惯做法。
（4）固结排水剪试验结果主要用于粉土、粉细砂等透水性较好的深基坑土层。
⑶ 岩土工程粘聚力和内摩擦角如何选用
一般在岩土工程勘察中，没有什么特殊要求的就用直剪快剪。像基坑开挖1-3m的，周围比较空旷的3级基坑
当基坑开挖在4-5m以上了，周围有其他建筑物，就需要用到基坑支护，这种时候就需要用到基低以上土层的一些岩土参数，这就要用到三抽试验了，建筑物荷载比较大时，基底一下土层相对较厚，需要用到高压固结试验，这种情况一般是每层土至少做6组试验
像其他有的土有膨胀性事还要做膨胀试验
⑷ 土的黏聚力和内摩擦角是怎样测定的
内摩擦角是通过三轴试验测定的。step1，固定围压，即小主应力（普通三轴试验小主应力和中主应力相等），加轴压，直到试样破坏，确定大主应力。这样得到一组小主应力和大主应力值。step2，分别增大围压两次，分别确定土样在这两个围压下破坏时的大主应力，再得到两组小主应力和大主应力的值。step3，根据所得的三组大小主应力值，做莫尔圆。step4，在坐标轴的上方画三个不同莫尔圆的公切线，公切线和水平方向的夹角就是内摩擦角，公切线和y轴的截距就是粘聚力。如果还有不明白的，请继续追问，如果解决了你的问题，请采纳。
⑸ 有谁知道怎么用抗压强度和抗拉强度来计算内摩擦角和粘聚力
混凝土的内摩擦角为≥45°，粘聚力可以取≥1000KPa。在混凝土强度满足设计强度情况下，认为其不会被剪切破坏，此时内部粘聚力可取无穷大，计算中按1000取值便可，其由水泥、砂石粘结而成，因此其内摩擦角不应小于块石的45°，按此取值计算偏于安全。混凝土，简称为“砼（tóng）”：是指由胶凝材料将集料胶结成整体的工程复合材料的统称。通常讲的混凝土一词是指用水泥作胶凝材料，砂、石作集料；与水（可含外加剂和掺合料）按一定比例配合，经搅拌而得的水泥混凝土，也称普通混凝土，它广泛应用于土木工程。
⑹ 大家帮我一个忙，粘聚力和内摩擦角的关系怎么转换
三者反应地基土的承载力和沉降力~内聚力也叫粘聚力，指土的颗粒；内聚力反应土体颗粒之间的相互吸引力。土由分子颗粒、水、空气组成的沉积物，（当然了，土最初是由岩石经过风化生成的松散沉积物）内摩擦角是指土的抗剪强度
⑺ 土壤的内聚力、粘聚力、内摩擦角什么的计算式及他们的关系
粘聚力，又叫内聚力。其计算方法是：在有效应力情况下，将总抗剪强度扣除摩擦强度，即得到粘聚力。从另一角度看，粘聚力是破坏面没有任何正应力作用下的抗剪强度。
内摩擦角经典的表达式就是库伦定律：τ=σtanφ+c
其中，对于黏性土，c不为0，对于砂土，c为0，φ、c可以通过三轴试验得出，（或直剪）。在不同围压下，得到破坏时的最大主应力和最小主应力，做出应力圆，至少在三种不同的围压下，这样可以做出三个应力圆，作三个圆的公切线，倾斜角即为内摩擦角。
休止角与内摩擦角的联系：
1、休止角和内摩擦角 都反映了散粒物料的内摩擦特性。
2、休止角和内摩擦角两者概念不同。 内摩擦角反映散粒物料层间的摩擦特性， 休止角则表示单粒物料在物料堆上的滚落能力，是内摩擦特性的外观表现。
3、数值不同。对质量和含水率近似的同类物料，休止角始终大于内摩擦角，且都大于滑动摩擦角。对于缺乏粘聚力的散粒物料如砂子等，其休止角等于内摩擦角。
(7)如何用理正算粘聚力和内摩擦角扩展阅读
内摩擦角测定方法
为了测定散粒物料的内摩擦角，必须首先通过试验确定这种物料的莫尔包络线。散粒物料的莫尔包络线可采用两种测定方法。
1．三轴压缩试验
三轴压缩试验装置是利用研究土壤剪切特性的装置发展起来的。采用此装置作散粒物料如谷粒的剪切试验时，将预先压实的谷粒控封闭在橡胶薄膜中，并放进压缩室。压缩室内逐渐升压到预定的压力。轴向裁荷通过万能试验机或其它加载装置施加到谷粒柱上。
这样，谷粒柱在径向受到空气压力σ3
的压缩，在周向受压缩空气压力和轴向载荷的共同作用，破坏时的σ1 值可通过记录仪测得。重复以上程序，即可得到不同的σ3
值时谷粒拄破坏的主应力σ1 值，从而得出了散粒物料在一定压实状态下的莫尔包络线。
2．直接剪切试验
直接剪切试验可在图所示的剪切仪上进行。剪切仪由剪切槽、加载装置和记录仪三个基本部分组成。剪切槽包括底座、剪切环和顶盖。法向压力利用垂直作用的压实裁荷，剪切作用力通过电或机械传动装置施加于剪切环。传动装置上装有力传感器或测力计，用于测量作用在底座和剪切环间接触平面内的剪应力。
参考资料来源：网络—粘聚力
参考资料来源：网络—内摩擦角
⑻ 地基处理后复合地基的粘聚力和内摩擦角怎么换算
1、水泥土的抗剪强度：水泥土的抗剪强度随抗压强度的增加而提高。当Fcu = 0.30~4.0MPa时，其粘聚力C = 0.10~1.0MPa，一般约为Fcu = 的（20~30）%，其内摩擦角变化在20~30度之间。 ' S/gmn
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水泥土在三轴剪切试验中受剪破坏时，试件有清楚而平整的剪切面，剪切面与最大主应力面夹角约60度。 AFwdJte9e
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根据试验结果的回归分析，得到水泥土的粘聚力C与其无侧限抗压强度Fcu大致呈幂函数关系，其式如下：C = 0.2813 * (Fcu^0.7078)。该式成立的条件是：Fcu = 0.3~1.3MPa。 ^} >w<'0
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水泥土的压缩模量：当垂直应力达50%无侧限抗压强度时，水泥土的应力与应变的比值称为水泥土的变形模量E50 。当Fcu = 0.1~3.5MPa，时，E50 = 10~550MPa，根据试验结果的线性回归分析，得到：E50 = 126Fcu ]3Sp W{=^(
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《公路地基处理手册》一书中也有着大体相同的说明。《地基处理与托换技术》-第三版对搅拌桩处理基坑边坡有计算实例。