橋梁博士簡算地震力

① 橋梁博士通用截面擬合為什麼不能用

在輸入界面空白處，(非輸入框)點擊右鍵，選擇單元信息輸入，輸入你想看的單元，轉到該單元，點擊左截面或者右截面，彈出來的框中就有你想要的數據。

② 橋梁博士 正常極限狀態組合三 有沒有考慮汽車沖擊系數

荷載組合是荷載效應組合的簡稱。指各類構件設計時不同極限狀態所應取用的各種荷載及其相應的代表值的組合。應根據使用過程中可能同時出現的荷載進行統計組合，取其最不利情況進行設計。根據各種荷載的重要性，荷載的組合分為六類:組合Ⅰ-Ⅵ:組合Ⅰ：基本可變荷載（平板掛車或履帶車除外）的一種或幾種，與永久荷載的一種或幾種相組合；組合Ⅱ：基本可變荷載（平板掛車或履帶車除外）的一種或幾種，與永久荷載的一種或幾種和其它可變荷載的一種或幾種相組合；組合Ⅲ：平板掛車或履帶車，與結構重量、預加應力、土的重力及土側壓力的一種或幾種相組合；組合Ⅳ：基本可變荷載（平板掛車或履帶車除外）的一種或幾種，與永久荷載的一種或幾種和偶然荷載中的船隻或漂流物的撞擊力相組合；組合Ⅴ：橋涵在進行施工階段的驗算時，根據可能出現的施工荷載（如結構重力、腳手架、材料機具、人群、風力以及拱橋的單向推力等）進行組合；構件在吊裝時，其自重應乘以動力系數1.2或0.85，並可視構件具體情況適當增減；組合Ⅵ：結構重力、預加應力、土重及土側壓力中的一種或幾種與地震力相組合。

③ 地震力怎麼計算

地震力=自重×地震系數

④ 橋梁博士 預應力筋是怎麼算

一般的步驟是：
1在滿足跨高比的情況下根據經驗確定構件的截面尺寸
2計算各個控制點處的彎矩。
3根據經驗確定預應力鋼筋提供的抗力，一般不超過75%。
4用內力臂法確定承擔相應彎矩所需的預應力筋和非預應力筋。
5將估算的配筋送入程序計算，校驗承載力和裂縫寬度，對超限部分進行適當的調整，包括配筋量以及曲線形式。

⑤ 如何用橋梁博士進行連續梁主梁內力計算

根據作用在樑上的已知載荷，求出靜定梁的支座反力以後，梁橫截面上的內力可利用前面講過的「截面法」來求解，如圖7-8a所示簡支梁在外力作用下處於平衡狀態，現在討論距支座距離為的截面上的內力。
簡支梁指定截面的剪力、彎矩計算
根據截面法計算內力的基本步驟「切、代、平」，計算梁的內力的步驟為：
①、首先根據靜力平衡方程求支座反力和，為推導計算的一般過程，暫且用和代替。
②、用截面假想沿處把梁切開為左、右兩段，如圖7-8b、7-8c所示，取左段梁為脫離體，因梁原來處於平衡狀態，所以被截取的左段梁也同樣保持平衡狀態。從圖7-8b中可看到，左段樑上有一向上的支座反力、向下的已知力作用，要使左段梁不發生豎向移動，則在截面上必定存在一個豎直方向的內力與之平衡；同時，、對截面形心點有一個力矩，會引起左段梁轉動，為了使其不發生轉動，在截面上必須有一個力偶矩與之平衡，才能保持左段梁的平衡。和即為梁橫截面上的內力，其中內力使橫截面有被剪開的趨勢，稱為剪力；力偶矩將使梁發生彎曲變形，稱為彎矩。
由於外載荷的作用線垂直於梁的軸線，所以軸力為零，通常不予考慮。
剪力和彎矩的大小可由左段梁的靜力平衡方程來求解。
剪力與彎矩的正負號規定
從上面的分析可知，用截面法將梁切開分成兩段，同一截面上的內力，取左段梁為脫離體和取右段梁為脫離體所得結果雖然數值相等，但方向卻是相反的，為此根據剪力和彎矩引起梁的變形情況來規定它們的正負號。
剪力、彎矩的符號規定
①、剪力正負號的規定如圖7-9a、7-9b所示，在橫截面處，從梁中取出一微段，若剪力使微段順時針方向轉動，則該截面上的剪力為正；反之為負。
②、彎矩正負號的規定如圖7-9c、7-9d所示，在橫截面處，從梁中取出一微段，若彎矩使微段產生向下凸的變形，即上部受壓，下部受拉，則該截面上的彎矩為正；反之為負。
為方便起見，在計算時通常將剪力和彎矩假設成正方向，它的實際方向根據最後計算結果的正負號來確定，如果計算結果為正，則說明實際方向與假設方向相同；否則，相反。
用截面法求指定截面上的內力
下面舉例說明用截面法求梁指定截面上的內力。
例7-1如圖7-10a所示外伸梁，試計算1-1、2-2和3-3截面上的剪力和彎矩。
外伸梁指定截面的內力計算
計算剪力、彎矩的簡便方法
利用上面的關系，可以直接根據作用在樑上的外力計算出任意截面的剪力、彎矩，從而省去取脫離體列平衡方程的步驟，使計算過程簡化。
直接由樑上的外力計算內力的簡便方法，其實質仍然是截面法，應熟練掌握。

⑥ 建築抗震關於底部剪力法計算地震力

首先要明確，底部剪力法是相對於陣型分解反應譜法的一種簡化，其將多質點體系視為等效單質點體系。對於以剪切型為主的結構，可以只取第一陣型。但在最後計算時要注意水平地震作用的附加。

⑦ 地震力的計算過程

（一）地震力與地震層間位移比的理解與應用

⑴規范要求：《抗震規范》第3.4.2和3.4.3條及《高規》第4.4.2條均規定：其樓層側向剛度不宜小於上部相鄰樓層側向剛度的70％或其上相鄰三層側向剛度平均值的80％。

⑵計算公式：Ki=Vi/Δui

⑶應用范圍：

①可用於執行《抗震規范》第3.4.2和3.4.3條及《高規》第4.4.2條規定的工程剛度比計算。

②可用於判斷地下室頂板能否作為上部結構的嵌固端。

（二）剪切剛度的理解與應用

⑴規范要求：

①《高規》第E.0.1條規定：底部大空間為一層時，可近似採用轉換層上、下層結構等效剪切剛度比γ表示轉換層上、下層結構剛度的變化，γ宜接近1，非抗震設計時γ不應大於3，抗震設計時γ不應大於2.計算公式見《高規》151頁。

②《抗震規范》第6.1.14條規定：當地下室頂板作為上部結構的嵌固部位時，地下室結構的側向剛度與上部結構的側向剛度之比不宜小於2.其側向剛度的計算方法按照條文說明可以採用剪切剛度。計算公式見《抗震規范》253頁。

⑵SATWE軟體所提供的計算方法為《抗震規范》提供的方法。

⑶應用范圍：可用於執行《高規》第E.0.1條和《抗震規范》第6.1.14條規定的工程的剛度比的計算。

（三）剪彎剛度的理解與應用

⑴規范要求：

①《高規》第E.0.2條規定：底部大空間大於一層時，其轉換層上部與下部結構等效側向剛度比γe可採用圖E所示的計算模型按公式（E.0.2）計算。γe宜接近1，非抗震設計時γe不應大於2，抗震設計時γe不應大於1.3.計算公式見《高規》151頁。

②《高規》第E.0.2條還規定：當轉換層設置在3層及3層以上時，其樓層側向剛度比不應小於相鄰上部樓層的60％。

⑵SATWE軟體所採用的計算方法：高位側移剛度的簡化計算

⑶應用范圍：可用於執行《高規》第E.0.2條規定的工程的剛度比的計算。

（四）《上海規程》對剛度比的規定

《上海規程》中關於剛度比的適用范圍與國家規范的主要不同之處在於：

⑴《上海規程》第6.1.19條規定：地下室作為上部結構的嵌固端時，地下室的樓層側向剛度不宜小於上部樓層剛度的1.5倍。

⑵《上海規程》已將三種剛度比統一為採用剪切剛度比計算。

（五）工程算例：

⑴工程概況：某工程為框支剪力牆結構，共27層（包括二層地下室），第六層為框支轉換層。結構三維軸測圖、第六層及第七層平面圖如圖1所示（圖略）。該工程的地震設防烈度為8度，設計基本加速度為0.3g.

⑵1～13層X向剛度比的計算結果：

由於列表困難，下面每行數字的意義如下：以「／」分開三種剛度的計算方法，第一段為地震剪力與地震層間位移比的演算法，第二段為剪切剛度，第三段為剪彎剛度。具體數據依次為：層號，RJX，Ratx1，薄弱層／RJX，Ratx1，薄弱層／RJX，Ratx1，薄弱層。

其中RJX是結構總體坐標系中塔的側移剛度（應乘以10的7次方）；Ratx1為本層塔側移剛度與上一層相應塔側移剛度70％的比值或上三層平均剛度80％的比值中的較小者。具體數據如下：

1，7.8225，2.3367，否／13.204，1.6408，否／11.694，1.9251，否

2，4.7283，3.9602，否／11.444，1.5127，否／8.6776，1.6336，否

3，1.7251，1.6527，否／9.0995，1.2496，否／6.0967，1.2598，否

4，1.3407，1.2595，否／9.6348，1.0726，否／6.9007，1.1557，否

5，1.2304，1.2556，否／9.6348，0.9018，是／6.9221，0.9716，是

6，1.3433，1.3534，否／8.0373，0.6439，是／4.3251，0.4951，是

7，1.4179，2.2177，否／16.014，1.3146，否／11.145，1.3066，否

8，0.9138，1.9275，否／16.014，1.3542，否／11.247.1.3559，否

9，0.6770，1.7992，否／14.782，1.2500，否／10.369，1.2500，否

10，0.5375，1.7193，否／14.782，1.2500，否／10.369，1.2500，否

11，0.4466，1.6676，否／14.782，1.2500，否／10.369，1.2500，否

12，0.3812，1.6107，否／14.782，1.2500，否／10.369，1.2500，否13，0.3310，1.5464，否／14.782，1.2500，否／10.369，1.2500，否

注1：SATWE軟體在進行「地震剪力與地震層間位移比」的計算時「地下室信息」中的「回填土對地下室約束相對剛度比」里的值填「0」；

注2：在SATWE軟體中沒有單獨定義薄弱層層數及相應的層號；

注3：本算例主要用於說明三種剛度比在SATWE軟體中的實現過程，對結構方案的合理性不做討論。

⑶計算結果分析

①按不同方法計算剛度比，其薄弱層的判斷結果不同。

②設計人員在SATWE軟體的「調整信息」中應指定轉換層第六層薄弱層層號。指定薄弱層層號並不影響程序對其它薄弱層的自動判斷。

③當轉換層設置在3層及3層以上時，《高規》還規定其樓層側向剛度比不應小於相鄰上部樓層的60％。這一項SATWE軟體並沒有直接輸出結果，需要設計人員根據程序輸出的每層剛度單獨計算。例如本工程計算結果如下：

1.3433×107／（1.4179×107）＝94.74％>60％

滿足規范要求。

④地下室頂板能否作為上部結構的嵌固端的判斷：

a）採用地震剪力與地震層間位移比

＝4.7283×107／（1.7251×107）＝2.74＞2

地下室頂板能夠作為上部結構的嵌固端

b）採用剪切剛度比

＝11.444×107／（9.0995×107）＝1.25＜2

地下室頂板不能夠作為上部結構的嵌固端

⑤SATWE軟體計算剪彎剛度時，H1的取值范圍包括地下室的高度，H2則取等於小於H1的高度。這對於希望H1的值取自0.00以上的設計人員來說，或者將地下室去掉，重新計算剪彎剛度，或者根據程序輸出的剪彎剛度，人工計算剛度比。以本工程為例，H1從0.00算起，採用剛度串模型，計算結果如下：

轉換層所在層號為6層（含地下室），轉換層下部起止層號為3～6，H1=21.9m，轉換層上部起止層號為7～13，H2=21.0m.

K1=[1/（1/6.0967+1/6.9007+1/6.9221+1/4.3251）]×107=1.4607×107

K2=[1/（1/11.145+1/11.247+1/10.369）×107=1.5132×107

Δ1=1/K1 ； Δ2=1/K2

則剪彎剛度比γe=（Δ1×H2）/（Δ2×H1）=0.9933

（六）關於三種剛度比性質的探討

⑴地震剪力與地震層間位移比：是一種與外力有關的計算方法。規范中規定的Δui不僅包括了地震力產生的位移，還包括了用於該樓層的傾覆力矩Mi產生的位移和由於下一層的樓層轉動而引起的本層剛體轉動位移。

⑵剪切剛度：其計算方法主要是剪切面積與相應層高的比，其大小跟結構豎向構件的剪切面積和層高密切相關。但剪切剛度沒有考慮帶支撐的結構體系和剪力牆洞口高度變化時所產生的影響。

⑶剪彎剛度：實際上就是單位力作用下的層間位移角，其剛度比也就是層間位移角之比。它能同時考慮剪切變形和彎曲變形的影響，但沒有考慮上下層對本層的約束。

三種剛度的性質完全不同，它們之間並沒有什麼必然的聯系，也正因為如此，規范賦予了它們不同的適用范圍。

⑧ 橋梁博士里的主拉應力到底是怎麼求的啊在線等

這個建議你還是拿本結構力學看看。說還是不太清楚。
橋博演算法還是跟書上是一樣的。主要你要明白主拉應力的影響因素就可以了，具體怎麼算還是次要的。