為什麼剪力牆算軸力時不考慮地震

① 《抗規2010》中關於框架柱和剪力牆軸壓比計算時N的取值問題

框架柱考慮地震作用組合,剪力牆是不考慮的.

② 框架減力牆的剪力牆的計算

剪力牆
考慮地震作用組合的剪力牆，其正截面抗震承載力應按本規范第 7 章和第 10.5.3 條的規定計算，但在其正截面承載力計算公式右邊，應除以相應的承載力抗震調整系數 γRE。
剪力牆各牆肢截面考慮地震作用組合的彎矩設計值：對一級抗震等級剪力牆的底部加強部位及以上一層，應按牆肢底部截面考慮地震作用組合彎矩設計值採用，其他部位可採用考慮地震作用組合彎矩設計值乘以增大系數
考慮地震作用組合的剪力牆的剪力設計值 Vw 應按下列規定計算：
1 底部加強部位
1）9 度設防烈度
（11.7.3-1）
且不應小於按公式（11.7.3-2）求得的剪力設計 Vw
2）其他情況
一級抗震等級
Vw=1.6V （11.7.3-2）
二級抗震等級
Vw=1.4V （11.7.3-3）
三級抗震等級
Vw=1.2V （11.7.3-4）
四級抗震等級取地震作用組合下的剪力設計值
2 其他部位
Vw=V （11.7.3-5）
式中 Mwua———剪力牆底部截面按實配鋼筋截面面積、材料強度標准值且考慮承載力抗震調整系數計算的正截面抗震受彎承載力所對應的彎矩值；有翼牆時應計入牆兩側各一倍翼牆厚度范圍內的縱向鋼筋；
M———考慮地震作用組合的剪力牆底部截面的彎矩設計值；
V———考慮地震作用組合的剪力牆的剪力設計值。
公式（11.7.3-1）中，Mwua 值可按本規范第 7.3.6 條的規定，採用本規范第 11.4.4 條有關計算框架柱端 Mcua 值的相同方法確定，但其 γRE 值應取剪力牆的正截面承載力抗震調整系數。
11.7.4 考慮地震作用組合的剪力牆的受剪截面應符合下列條件：
當剪跨比 λ>2.5 時
（11.7.4-1）
當剪跨比 λ≤2.5 時
（11.7.4-2）
11.7.5 考慮地震作組合的剪力牆在偏心受壓時的斜截面抗震受剪承載力，應符合下列規定：
（11.7.5）
式中 N———考慮地震作用組合的剪力牆軸向壓力設計值中的較小值；當 N>0.2fcbh 時，取 N=0.2fcbh；
λ———計算截面處的剪跨比 λ=M/（Vh0）；當 λ<1.5 時，取 λ=1.5；當 λ>2.2 時，取 λ=2.2；此處，M 為與剪力設計值 V 對應的彎矩設計值；當計算截面與牆底之間的距離小於 h0/2 時，λ 應按距牆底 h0/2 處的彎矩設計值與剪力設計值計算。
11.7.6 剪力牆在偏心受拉時的斜截面抗震受剪承載力，應符合下列規定：
（11.7.6）
當公式（11.7.6）右邊方括弧內的計算值小於 時，取等於 。
式中 N———考慮地震作用組合的剪力牆軸向拉力設計值中的較大值。
11.7.7 一級抗震等級的剪力牆，其水平施工縫處的受剪承載力應符合下列規定：
當施工縫承受軸向壓力時
（11.7.7-1）
當施工縫承受軸向拉力時
（11.7.7-2）
式中 N———考慮地震作用組合的水平施工縫處的軸向力設計值；
As———剪力牆水平施工縫處全部豎向鋼筋截面面積，包括豎向分布鋼筋、附加豎向插筋以及邊緣構件（不包括兩側翼牆）縱向鋼筋的總截面面積。
11.7.8 力牆洞口連梁的承載力應符合下列規定：
1 連梁的正截面抗震受彎承載力應按本規范第 7.2 節的規定計算，但在公式的右邊應除以相應的承載力抗震調整系數 γRE；
2 跨高比 l0/h>2.5 的連梁
1）連梁的受剪截面應符合下列條件：
（11.7.8-1）
2）剪力牆連梁的斜截面抗震受剪承載力應符合下列規定：
（11.7.8-2）
式中 Vwb———連梁的剪力設計值，按本規范第 11.3.2 條對框架梁的規定計算。
註：對跨高比 l0/h≤2.5 的連梁，其抗震受剪截面控制條件、斜截面抗震受剪承載力計算應按專門標准確定；
3 對一、二級抗震等級各類結構中的剪力牆連梁，當跨高比 l0/h≤2.0，且連梁截面寬度不小於 200mm 時，除普通箍筋外，宜另設斜向交叉構造鋼筋；
4 對一、二級抗震等級筒體結構內筒及核心筒連梁，當其跨高比大於 2 且截面寬度不小於 400mm 時，宜採用斜向交叉暗柱配筋，全部剪力均由暗柱縱向鋼筋承擔，並應按框架梁構造要求設置箍筋。
11.7.9 力牆的厚度應符合下列規定：
1 剪力牆結構
一、二級抗震等級的剪力牆厚度，不應小於 160mm，且不應小於層高的 1/20；底部加強部位的牆厚，不宜小於 200mm，且不宜小於層高的 1/16；當牆端無端柱或翼牆時，牆厚不宜小於層高的 1/12。對三、四級抗震等級，不應小於 140mm，且不應小於層高的 1/25。
2 框架-剪力牆結構及筒體結構
剪力牆的厚度不應小於 160mm，且不應小於層高的 1/20，其底部加強部位的牆厚，不應小於 200mm，且不應小於層高的 1/16。筒體底部加強部位及其以上一層不應改變牆體厚度。
11.7.10 剪力牆厚度大於 140mm時，其豎向和水平分布鋼筋應採用雙排鋼筋；雙排分布鋼筋間拉筋的間距不應大於 600mm，且直徑不應小於 6mm。在底部加強部位，邊緣構件以外的牆體中，拉筋間距應適當加密。
11.7.11 剪力牆的水平和豎向分布鋼筋的配置，應符合下列規定：
1 一、二、三級抗震等級的剪力牆的水平和豎向分布鋼筋配筋率均不應小於 0.25%；四級抗震等級剪力牆不應小於 0.2%，分布鋼筋間距不應大於 300mm；其直徑不應小於 8mm；
2 部分框支剪力牆結構的剪力牆底部加強部位，水平和豎向分布鋼筋配筋率不應小於 0.3%，鋼筋間距不應大於 200mm。
11.7.12 剪力牆水平和豎向分布鋼筋的直徑不宜大於牆厚的 1/10。
11.7.13 一、二級抗震等級的剪力牆底部加強部位在重力荷載代表值作用下，牆肢的軸壓比 N/（fcA）不宜超過表 11.7.13 的限值。
表 11.7.13 牆肢軸壓比限值
抗震等級（設防烈度）
一級（9 度）
一級（8 度）
二級
軸壓比限制
0.4
0.5
0.6
註：剪力牆牆肢軸壓比 N/（fcA）中的 A 為牆肢截面面積。
11.7.14 剪力牆兩端及洞口兩側應設置邊緣構件，並應符合下列要求：
1 一、二級抗震等級的剪力牆結構和框架-剪力牆結構中的剪力牆，在重力荷載代表值作用下，當牆肢底截面軸壓比大於表 11.7.14 規定時，其底部加強部位及其以上一層牆肢應按本規范 11.7.15 條的規定設置約束邊緣構件；當小於表 11.7.14 規定時，宜按本規范第 11.7.16 條的規定設置構造邊緣構件。
2 部分框支剪力牆結構中，一、二級抗震等級落地剪力牆的底部加強部位及以上一層剪力牆的兩端應按本規范第 11.7.15 條的規定設置符合約束邊緣構件要求的翼牆或端性，且洞口兩側應設置約束邊緣構件；不落地的剪力牆，應在底部加強部位及以上一層剪力牆的牆肢兩端設置約束邊緣構件；
3 一、二級抗震等級的剪力牆結構和框架-剪力牆結構中的一般部位剪力牆以及三、四級抗震等級剪力牆結構和框架-剪力牆結構中的剪力牆，應按本規范 11.7.16 條設置構造邊緣構件；
4 框架-核心筒結構的核心筒、筒中筒結構的內筒，除應符合本條第 1 款和第 3 款的要求外，一、二級抗震等級筒體角部的邊緣構件應按下列要求加強：底部加強部位，約束邊緣構件沿牆肢的長度應取牆肢截面高度的 1/4，且約束邊緣構件范圍內應全部採用箍筋；底部加強部位以上的全高范圍內宜按本規范圖 11.7.15 的轉角牆設置約束邊緣構件，約束邊緣構件沿牆肢的長度仍取牆截面高度的 1/4。
11.7.15 剪力牆端部設置的約束邊緣構件（暗柱、端柱、翼牆和轉角牆）應符合下列要求（圖11.7.15）；
圖 11.7.15 剪力牆的約束邊緣構件
註：圖中尺寸單位為 mm。
（a）暗柱；（b）端柱；（c）翼牆；（d）轉角牆
1—配箍特徵值為 λv 的區域；2—配箍特徵值為 λv/2 的區域
1 約束邊緣構件沿牆肢的長度 lc 及配箍特徵值 λv 宜滿足表 11.7.15 的要求，箍筋的配置范圍及相應的配箍特徵值 λv 和 λv/2 的區域如圖 11.7.15 所示，其體積配筋率 ρv 應按下式計算：
ρv=λvfc/fyv （11.7.15）
式中 λv———配筋特徵值，對圖 11.7.15 中 λv/2 的區域，可計入拉筋。
2 一、二級抗震等級剪力牆約束邊緣構件的縱向鋼筋的截面面積，對暗柱、端柱、翼牆和轉角牆分別不應小於圖 11.7.15 中陰影部分面積的 1.2%、1.0%；
表 11.7.15 構造邊緣構件的構造配筋要求
抗震等級（設防烈度）
一級（9度）
一級（8度）
二級
λv
0.2
0.2
0.2
lc（mm）
暗柱
0.25hw、1.5bw、450 中的最大值
0.2hw、1.5bw、450 中的最大值
0.2hw、1.5bw、450 中的最大值
端柱、翼牆或轉角牆
0.2hw、1.5bw、450 中的最大值
0.15hw、1.5bw、450 中的最大值
0.15hw、1.5bw、450 中的最大值
註：1 翼牆長度小於其厚度 3 倍時，視為無翼牆剪力牆；端柱截面邊長小於牆厚 2 倍時，視為無端柱剪力牆；
2 約束邊緣構件沿牆肢長度 lc 除滿足表 11.7.15 的要求外，當有端柱、翼牆或轉角牆時，尚不應小於翼牆厚度或端柱沿牆肢方向截面高度加 300mm；
3 約束邊緣構件的箍筋或拉筋沿豎向的間距，對一級抗震等級不宜大於 100mm，對二級抗震等級不宜大於 150mm；
4 hw 為剪力牆肢的長度。
11.7.16 剪力牆端部設置的構造邊緣構件（暗柱、端柱、翼牆和轉角牆）的范圍，應按圖 11.7.16 採用，構造邊緣構件的縱向鋼筋除應滿足計算要求外，尚應符合表 11.7.16 的要求。
表 11.7.16 構造邊緣構件的構造配筋要求
抗震等級
底部加強部位
其他部位
縱向鋼筋最小配筋量
箍筋、拉筋
縱向鋼筋最小配筋量
箍筋、拉筋
最小直徑（mm）
沿豎向最大間距（mm）
最小直徑（mm）
沿豎向最大間距（mm）
一
0.01Ac 和 6 根直徑為 16mm 的鋼筋中的較大值
8
100
0.008Ac 和 6 根直徑為 14mm 的鋼筋中的較大值
8
150
二
0.008Ac 和 6 根直徑為 14mm 的鋼筋中的較大值
8
150
0.006Ac 和 6 根直徑為 12mm 的鋼筋中的較大值
8
200
三
0.005Ac 和 4 根直徑為 12mm 的鋼筋中的較大值
6
150
0.004Ac 和 4 根直徑為 12mm 的鋼筋中的較大值
6
200
四
0.005Ac 和 4 根直徑為 12mm 的鋼筋中的較大值
6
200
0.004Ac 和 4 根直徑為 12mm 的鋼筋中的較大值
6
250
註：1 Ac 為圖 11.7.16 中所示的陰影面積；
2 對其他部位，拉筋的水平間距不應大於縱向鋼筋間距的 2 倍，轉角處宜設置箍筋；
3 當端柱承受集中荷載時，應滿足框架柱配筋要求。
11.7.17 框架-剪力牆結構中的剪力牆應符合下列構造要求：
1 剪力牆周邊應設置端柱和梁作為邊框，端柱截面尺寸宜與同層框架柱相同，且應滿足框架柱的要求；當牆周邊僅有柱而無梁時，應設置暗梁，其高度可取 2 倍牆厚；
2 剪力牆開洞時，應在洞口兩側配置邊緣構件，且洞口上、下邊緣宜配置構造縱向鋼筋。
作為住宅這樣的房子好

③ 求助高手 什麼是剪力牆 他的作用是什麼

剪力牆 shear wall

剪力牆結構

剪力牆是由鋼筋混凝土澆成的牆體。由剪力牆組成的承受豎向和水平作用的結構，稱為剪力牆結構。
剪力牆的抗側移剛度很大（沿牆體平面）。它主要用來抵抗水平作用和承擔豎向作用；牆體同時也作為維護及房屋分隔構件。

剪力牆結構可建得很高，主要用於12-30層的住宅和旅館建築中。它的缺點是空間劃分不靈活。

剪力牆的計算

剪力牆

考慮地震作用組合的剪力牆，其正截面抗震承載力應按本規范第 7 章和第 10.5.3 條的規定計算，但在其正截面承載力計算公式右邊，應除以相應的承載力抗震調整系數 γRE。

剪力牆各牆肢截面考慮地震作用組合的彎矩設計值：對一級抗震等級剪力牆的底部加強部位及以上一層，應按牆肢底部截面考慮地震作用組合彎矩設計值採用，其他部位可採用考慮地震作用組合彎矩設計值乘以增大系數

考慮地震作用組合的剪力牆的剪力設計值 Vw 應按下列規定計算：
1 底部加強部位

1）9 度設防烈度

（11.7.3-1）

且不應小於按公式（11.7.3-2）求得的剪力設計 Vw

2）其他情況

一級抗震等級

Vw＝1.6V （11.7.3-2）

二級抗震等級

Vw＝1.4V （11.7.3-3）

三級抗震等級

Vw＝1.2V （11.7.3-4）

四級抗震等級取地震作用組合下的剪力設計值
2 其他部位

Vw＝V （11.7.3-5）

式中 Mwua———剪力牆底部截面按實配鋼筋截面面積、材料強度標准值且考慮承載力抗震調整系數計算的正截面抗震受彎承載力所對應的彎矩值；有翼牆時應計入牆兩側各一倍翼牆厚度范圍內的縱向鋼筋；
M———考慮地震作用組合的剪力牆底部截面的彎矩設計值；
V———考慮地震作用組合的剪力牆的剪力設計值。

公式（11.7.3-1）中，Mwua 值可按本規范第 7.3.6 條的規定，採用本規范第 11.4.4 條有關計算框架柱端 Mcua 值的相同方法確定，但其 γRE 值應取剪力牆的正截面承載力抗震調整系數。

11.7.4 考慮地震作用組合的剪力牆的受剪截面應符合下列條件：
當剪跨比 λ＞2.5 時

（11.7.4-1）

當剪跨比 λ≤2.5 時

（11.7.4-2）

11.7.5 考慮地震作組合的剪力牆在偏心受壓時的斜截面抗震受剪承載力，應符合下列規定：

（11.7.5）

式中 N———考慮地震作用組合的剪力牆軸向壓力設計值中的較小值；當 N＞0.2fcbh 時，取 N＝0.2fcbh；
λ———計算截面處的剪跨比 λ＝M/（Vh0）；當 λ＜1.5 時，取 λ＝1.5；當 λ＞2.2 時，取 λ＝2.2；此處，M 為與剪力設計值 V 對應的彎矩設計值；當計算截面與牆底之間的距離小於 h0/2 時，λ 應按距牆底 h0/2 處的彎矩設計值與剪力設計值計算。

11.7.6 剪力牆在偏心受拉時的斜截面抗震受剪承載力，應符合下列規定：

（11.7.6）

當公式（11.7.6）右邊方括弧內的計算值小於 時，取等於 。

式中 N———考慮地震作用組合的剪力牆軸向拉力設計值中的較大值。

11.7.7 一級抗震等級的剪力牆，其水平施工縫處的受剪承載力應符合下列規定：
當施工縫承受軸向壓力時

（11.7.7-1）

當施工縫承受軸向拉力時

（11.7.7-2）

式中 N———考慮地震作用組合的水平施工縫處的軸向力設計值；
As———剪力牆水平施工縫處全部豎向鋼筋截面面積，包括豎向分布鋼筋、附加豎向插筋以及邊緣構件（不包括兩側翼牆）縱向鋼筋的總截面面積。

11.7.8 力牆洞口連梁的承載力應符合下列規定：
1 連梁的正截面抗震受彎承載力應按本規范第 7.2 節的規定計算，但在公式的右邊應除以相應的承載力抗震調整系數 γRE；
2 跨高比 l0/h＞2.5 的連梁

1）連梁的受剪截面應符合下列條件：

（11.7.8-1）

2）剪力牆連梁的斜截面抗震受剪承載力應符合下列規定：

（11.7.8-2）

式中 Vwb———連梁的剪力設計值，按本規范第 11.3.2 條對框架梁的規定計算。

註：對跨高比 l0/h≤2.5 的連梁，其抗震受剪截面控制條件、斜截面抗震受剪承載力計算應按專門標准確定；

3 對一、二級抗震等級各類結構中的剪力牆連梁，當跨高比 l0/h≤2.0，且連梁截面寬度不小於 200mm 時，除普通箍筋外，宜另設斜向交叉構造鋼筋；
4 對一、二級抗震等級筒體結構內筒及核心筒連梁，當其跨高比大於 2 且截面寬度不小於 400mm 時，宜採用斜向交叉暗柱配筋，全部剪力均由暗柱縱向鋼筋承擔，並應按框架梁構造要求設置箍筋。

11.7.9 力牆的厚度應符合下列規定：
1 剪力牆結構
一、二級抗震等級的剪力牆厚度，不應小於 160mm，且不應小於層高的 1/20；底部加強部位的牆厚，不宜小於 200mm，且不宜小於層高的 1/16；當牆端無端柱或翼牆時，牆厚不宜小於層高的 1/12。對三、四級抗震等級，不應小於 140mm，且不應小於層高的 1/25。
2 框架-剪力牆結構及筒體結構
剪力牆的厚度不應小於 160mm，且不應小於層高的 1/20，其底部加強部位的牆厚，不應小於 200mm，且不應小於層高的 1/16。筒體底部加強部位及其以上一層不應改變牆體厚度。

11.7.10 剪力牆厚度大於 140mm時，其豎向和水平分布鋼筋應採用雙排鋼筋；雙排分布鋼筋間拉筋的間距不應大於 600mm，且直徑不應小於 6mm。在底部加強部位，邊緣構件以外的牆體中，拉筋間距應適當加密。

11.7.11 剪力牆的水平和豎向分布鋼筋的配置，應符合下列規定：
1 一、二、三級抗震等級的剪力牆的水平和豎向分布鋼筋配筋率均不應小於 0.25％；四級抗震等級剪力牆不應小於 0.2％，分布鋼筋間距不應大於 300mm；其直徑不應小於 8mm；
2 部分框支剪力牆結構的剪力牆底部加強部位，水平和豎向分布鋼筋配筋率不應小於 0.3％，鋼筋間距不應大於 200mm。

11.7.12 剪力牆水平和豎向分布鋼筋的直徑不宜大於牆厚的 1/10。

11.7.13 一、二級抗震等級的剪力牆底部加強部位在重力荷載代表值作用下，牆肢的軸壓比 N/（fcA）不宜超過表 11.7.13 的限值。

表 11.7.13 牆肢軸壓比限值

抗震等級（設防烈度）

一級（9 度）

一級（8 度）

二級

軸壓比限制

0.4

0.5

0.6

註：剪力牆牆肢軸壓比 N/（fcA）中的 A 為牆肢截面面積。

11.7.14 剪力牆兩端及洞口兩側應設置邊緣構件，並應符合下列要求：
1 一、二級抗震等級的剪力牆結構和框架-剪力牆結構中的剪力牆，在重力荷載代表值作用下，當牆肢底截面軸壓比大於表 11.7.14 規定時，其底部加強部位及其以上一層牆肢應按本規范 11.7.15 條的規定設置約束邊緣構件；當小於表 11.7.14 規定時，宜按本規范第 11.7.16 條的規定設置構造邊緣構件。
2 部分框支剪力牆結構中，一、二級抗震等級落地剪力牆的底部加強部位及以上一層剪力牆的兩端應按本規范第 11.7.15 條的規定設置符合約束邊緣構件要求的翼牆或端性，且洞口兩側應設置約束邊緣構件；不落地的剪力牆，應在底部加強部位及以上一層剪力牆的牆肢兩端設置約束邊緣構件；
3 一、二級抗震等級的剪力牆結構和框架-剪力牆結構中的一般部位剪力牆以及三、四級抗震等級剪力牆結構和框架-剪力牆結構中的剪力牆，應按本規范 11.7.16 條設置構造邊緣構件；
4 框架-核心筒結構的核心筒、筒中筒結構的內筒，除應符合本條第 1 款和第 3 款的要求外，一、二級抗震等級筒體角部的邊緣構件應按下列要求加強：底部加強部位，約束邊緣構件沿牆肢的長度應取牆肢截面高度的 1/4，且約束邊緣構件范圍內應全部採用箍筋；底部加強部位以上的全高范圍內宜按本規范圖 11.7.15 的轉角牆設置約束邊緣構件，約束邊緣構件沿牆肢的長度仍取牆截面高度的 1/4。

11.7.15 剪力牆端部設置的約束邊緣構件（暗柱、端柱、翼牆和轉角牆）應符合下列要求（圖11.7.15）；

圖 11.7.15 剪力牆的約束邊緣構件

註：圖中尺寸單位為 mm。
（a）暗柱；（b）端柱；（c）翼牆；（d）轉角牆
1—配箍特徵值為 λv 的區域；2—配箍特徵值為 λv/2 的區域

1 約束邊緣構件沿牆肢的長度 lc 及配箍特徵值 λv 宜滿足表 11.7.15 的要求，箍筋的配置范圍及相應的配箍特徵值 λv 和 λv/2 的區域如圖 11.7.15 所示，其體積配筋率 ρv 應按下式計算：

ρv＝λvfc/fyv （11.7.15）

式中 λv———配筋特徵值，對圖 11.7.15 中 λv/2 的區域，可計入拉筋。
2 一、二級抗震等級剪力牆約束邊緣構件的縱向鋼筋的截面面積，對暗柱、端柱、翼牆和轉角牆分別不應小於圖 11.7.15 中陰影部分面積的 1.2％、1.0％；

表 11.7.15 構造邊緣構件的構造配筋要求

抗震等級（設防烈度）

一級（9度）

一級（8度）

二級

λv

0.2

0.2

0.2

lc（mm）

暗柱

0.25hw、1.5bw、450 中的最大值

0.2hw、1.5bw、450 中的最大值

0.2hw、1.5bw、450 中的最大值

端柱、翼牆或轉角牆

0.2hw、1.5bw、450 中的最大值

0.15hw、1.5bw、450 中的最大值

0.15hw、1.5bw、450 中的最大值

註：1 翼牆長度小於其厚度 3 倍時，視為無翼牆剪力牆；端柱截面邊長小於牆厚 2 倍時，視為無端柱剪力牆；
2 約束邊緣構件沿牆肢長度 lc 除滿足表 11.7.15 的要求外，當有端柱、翼牆或轉角牆時，尚不應小於翼牆厚度或端柱沿牆肢方向截面高度加 300mm；
3 約束邊緣構件的箍筋或拉筋沿豎向的間距，對一級抗震等級不宜大於 100mm，對二級抗震等級不宜大於 150mm；
4 hw 為剪力牆肢的長度。
11.7.16 剪力牆端部設置的構造邊緣構件（暗柱、端柱、翼牆和轉角牆）的范圍，應按圖 11.7.16 採用，構造邊緣構件的縱向鋼筋除應滿足計算要求外，尚應符合表 11.7.16 的要求。
表 11.7.16 構造邊緣構件的構造配筋要求
抗震等級
底部加強部位
其他部位
縱向鋼筋最小配筋量
箍筋、拉筋
縱向鋼筋最小配筋量
箍筋、拉筋
最小直徑（mm）
沿豎向最大間距（mm）
最小直徑（mm）
沿豎向最大間距（mm）

一

0.01Ac 和 6 根直徑為 16mm 的鋼筋中的較大值

8

100

0.008Ac 和 6 根直徑為 14mm 的鋼筋中的較大值

8

150

二

0.008Ac 和 6 根直徑為 14mm 的鋼筋中的較大值

8

150

0.006Ac 和 6 根直徑為 12mm 的鋼筋中的較大值

8

200
三

0.005Ac 和 4 根直徑為 12mm 的鋼筋中的較大值

6

150

0.004Ac 和 4 根直徑為 12mm 的鋼筋中的較大值
6
200
四
0.005Ac 和 4 根直徑為 12mm 的鋼筋中的較大值
6
200
0.004Ac 和 4 根直徑為 12mm 的鋼筋中的較大值
6
250
註：1 Ac 為圖 11.7.16 中所示的陰影面積；
2 對其他部位，拉筋的水平間距不應大於縱向鋼筋間距的 2 倍，轉角處宜設置箍筋；
3 當端柱承受集中荷載時，應滿足框架柱配筋要求。

11.7.17 框架-剪力牆結構中的剪力牆應符合下列構造要求：
1 剪力牆周邊應設置端柱和梁作為邊框，端柱截面尺寸宜與同層框架柱相同，且應滿足框架柱的要求；當牆周邊僅有柱而無梁時，應設置暗梁，其高度可取 2 倍牆厚；
2 剪力牆開洞時，應在洞口兩側配置邊緣構件，且洞口上、下邊緣宜配置構造縱向鋼筋。

補充：
7度和8度抗震設計時，剪力牆結構錯層高層建築的房屋高度分別不宜大於80m和60m；框架-剪力牆結構錯層高層建築的房屋高度分別不應大於80m和60m。抗震設計時，B級高度高層建築不宜採用連體結構；底部帶轉換層的筒中筒結構B級高度高層建築，當外筒框支層以上採用由剪力牆構成的壁式框架時，其最大適用高度應比本規程表4.2.2-2規定的數值適當降低。

④ 7度區剪力牆軸壓比計入地震力嗎

一、剪力牆為名義軸壓比，計算採用重力荷載代表值下剪力牆牆肢的軸向壓力設計值。 二、剪力牆的定義： 剪力牆又稱抗風牆、抗震牆或結構牆。房屋或構築物中主要承受風荷載或地震作用引起的水平荷載和豎向荷載（重力）的牆體

⑤ 開始提問了，驗算剪重比是屬於地震作用還是抗震措施

新的建築結構設計規范在結構可靠度、設計計算、配筋構造方面均有重大更新和補充，特別是對抗震及結構的整體性，規則性作出了更高的要求，使結構設計不可能一次完成。如何正確運用設計軟體進行結構設計計算，以滿足新規范的要求，是每個設計人員都非常關心的問題。以SATWE軟體為例，進行結構設計計算步驟的討論，對一個典型工程而言，使用結構軟體進行結構計算分四步較為科學。

1．完成整體參數的正確設定 計算開始以前，設計人員首先要根據新規范的具體規定和軟體手冊對參數意義的描述，以及工程的實際情況，對軟體初始參數和特殊構件進行正確設置。但有幾個參數是關繫到整體計算結果的，必須首先確定其合理取值，才能保證後續計算結果的正確性。這些參數包括振型組合數、最大地震力作用方向和結構基本周期等，在計算前很難估計，需要經過試算才能得到。

(1)振型組合數是軟體在做抗震計算時考慮振型的數量。該值取值太小不能正確反映模型應當考慮的振型數量，使計算結果失真；取值太大，不僅浪費時間，還可能使計算結果發生畸變。《高層建築混凝土結構技術規程》5.1.13-2條規定，抗震計算時，宜考慮平扭藕聯計算結構的扭轉效應，振型數不宜小於15，對多塔結構的振型數不應小於塔樓的9倍，且計算振型數應使振型參與質量不小於總質量的90％。一般而言，振型數的多少於結構層數及結構自由度有關，當結構層數較多或結構層剛度突變較大時，振型數應當取得多些，如有彈性節點、多塔樓、轉換層等結構形式。振型組合數是否取值合理，可以看軟體計算書中的x，y向的有效質量系數是否大於0.9。具體操作是，首先根據工程實際情況及設計經驗預設一個振型數計算後考察有效質量系數是否大於0.9，若小於0.9，可逐步加大振型個數，直到x,y兩個方向的有效質量系數都大於0.9為止。必須指出的是，結構的振型組合數並不是越大越好，其最大值不能超過結構得總自由度數。例如對採用剛性板假定得單塔結構，考慮扭轉藕聯作用時，其振型不得超過結構層數的3倍。如果選取的振型組合數已經增加到結構層數的3倍，其有效質量系數仍不能滿足要求，也不能再增加振型數，而應認真分析原因，考慮結構方案是否合理。
（2）最大地震力作用方向是指地震沿著不同方向作用，結構地震反映的大小也各不相同，那麼必然存在某各角度使得結構地震反應值最大的最不利地震作用方向。設計軟體可以自動計算出最大地震力作用方向並在計算書中輸出，設計人員如發祥該角度絕對值大於15度，應將該數值回填到軟體的「水平力與整體坐標夾角」選項里並重新計算，以體現最不利地震作用方向的影響。
（3）結構基本周期是計算風荷載的重要指標。設計人員如果不能事先知道其准確值，可以保留軟體的預設值，待計算後從計算書中讀取其值，填入軟體的「結構基本周期」選項，重新計算即可。
上述的計算目的是將這些對全局有控製作用的整體參數先行計算出來，正確設置，否則其後的計算結果與實際差別很大。
2.確定整體結構的合理性 整體結構的科學性和合理性是新規范特別強調內容。新規范用於控制結構整體性的主要指標主要有：周期比、位移比、剛度比、層間受剪承載力之比、剛重比、剪重比等。
（1）周期比是控制結構扭轉效應的重要指標。它的目的是使抗側力的構件的平面布置更有效更合理，使結構不至出現過大的扭轉。也就是說，周期比不是要求就構足夠結實，而是要求結構承載布局合理。《高規》第4.3.5條對結構扭轉為主的第一自振周期Tt與平動為主的第一自振周期T1之比的要求給出了規定。如果周期比不滿足規范的要求，說明該結構的扭轉效應明顯，設計人員需要增加結構周邊構件的剛度，降低結構中間構件的剛度，以增大結構的整體抗扭剛度。
設計軟體通常不直接給出結構的周期比，需要設計人員根據計算書中周期值自行判定第一扭轉（平動）周期。以下介紹實用周期比計算方法：1)扭轉周期與平動周期的判斷：從計算書中找出所有扭轉系數大於0.5的平動周期，按周期值從大到小排列。同理，將所有平動系數大於0.5的平動周期值從大到小排列；2）第一周期的判斷：從列隊中選出數值最大的扭轉（平動）周期，查看軟體的「結構整體空間振動簡圖」，看該周期值所對應的振型的空間振動是否為整體振動，如果其僅僅引起局部振動，則不能作為第一扭轉（平動）周期，要從隊列中取出下一個周期進行考察，以此類推，直到選出不僅周期值較大而且其對應的振型為結構整體振動的值即為第一扭轉（平動）周期；3)周期比計算：將第一扭轉周期值除以第一平動周期即可。
（2）位移比（層間位移比）是控制結構平面不規則性的重要指標。其限值在《建築抗震設計規范》和《高規》中均有明確的規定，不再贅述。需要指出的是，新規范中規定的位移比限值是按剛性板假定作出的，如果在結構模型中設定了彈性板，則必須在軟體參數設置時選擇「對所有樓層強制採用剛性樓板假定」，以便計算出正確的位移比。在位移比滿足要求後，再去掉「對所有樓層強制採用剛性樓板假定的選擇，以彈性樓板設定進行後續配筋計算。
此外，位移比的大小是判斷結構是否規則的重要依據，對選擇偶然偏心，單向地震，雙向地震下的位移比，設計人員應正確選用。
（3）剛度比是控制結構豎向不規則的重要指標。根據《抗震規范》和《高規》的要求，軟體提供了三種剛度比的計算方式，分別是剪切剛度，剪彎剛度和地震力與相應的層間位移比。正確認識這三種剛度比的計算方法和適用范圍是剛度比計算的關鍵：1）剪切剛度主要用於底部大空間為一層的轉換結構及對地下室嵌固條件的判定；2)剪彎剛度主要用於底部大空間為多層的轉換結構；3)地震力與層間位移比是執行《抗震規范》第3.4.2條和《高規》4.3.5條的相關規定，通常絕大多數工程都可以用此法計算剛度比，這也是軟體的預設方式。
（4）層間受剪承載力之比也是控制結構豎向不規則的重要指標。其限值可參考《抗震規范》和《高規》的有關規定。
（5）剛重比是結構剛度與重力荷載之比。它是控制結構整體穩定性的重要因素，也是影響重力二階效的主要參數。該值如果不滿足要求，則可能引起結構失穩倒塌，應當引起設計人員的足夠重視。
（6）剪重比是抗震設計中非常重要的參數。規范之所以規定剪重比，主要是因為長期作用下，地震影響系數下降較快，由此計算出來的水平地震作用下的結構效應可能太小。而對於長周期結構，地震動態作用下的地面加速度和位移可能對結構具有更大的破壞作用，但採用振型分解法時無法對此作出准確的計算。因此，出於安全考慮，規范規定了各樓層水平地震力的最小值，該值如果不滿足要求，則說明結構有可能出現比較明顯的薄弱部位，必須進行調整。
除以上計算分析以外，設計軟體還會按照規范的要求對整體結構地震作用進行調整，如最小地震剪力調整、特殊結構地震作用下內力調整、0.2Q0調整、強柱弱梁與強剪弱彎調整等等，因程序可以完成這些調整，就不再詳述了。
3 對單構件作優化設計 前幾步主要是對結構整體合理性的計算和調整，這一步則主要進行結構單個構件內力和配筋計算，包括梁，柱，剪力牆軸壓比計算，構件截面優化設計等。
（1）軟體對混凝土梁計算顯示超筋信息有以下情況：1）當梁的彎矩設計值M大於梁的極限承載彎矩Mu時，提示超筋；2）規范對混凝土受壓區高度限制：
四級及非抗震：ξ≤ξb
二、三級：ξ≤0.35（ 計算時取AS 』＝0.3 AS ）
一級： ξ≤0.25（ 計算時取AS 』＝0.5 AS ）
當ξ不滿足以上要求時，程序提示超筋；3)《抗震規范》要求梁端縱向受拉鋼筋的最大配筋率2.5%，當大於此值時，提示超筋；4）混凝土梁斜截面計算要滿足最小截面的要求，如不滿足則提示超筋。
（2）剪力牆超筋分三種情況：1）剪力牆暗柱超筋：軟體給出的暗柱最大配筋率是按照4%控制的，而各規范均要求剪力牆主筋的配筋面積以邊緣構件方式給出，沒有最大配筋率。所以程序給出的剪力牆超筋是警告信息，設計人員可以酌情考慮；2）剪力牆水平筋超筋則說明該結構抗剪不夠，應予以調整；3）剪力牆連梁超筋大多數情況下是在水平地震力作用下抗剪不夠。規范中規定允許對剪力牆連梁剛度進行折減，折減後的剪力牆連梁在地震作用下基本上都會出現塑性變形，即連梁開裂。設計人員在進行剪力牆連梁設計時，還應考慮其配筋是否滿足正常狀態下極限承載力的要求。
（3）柱軸壓比計算： 柱軸壓比的計算在《高規》和《抗震規范》中的規定並不完全一樣，《抗震規范》第6.3.7條規定，計算軸壓比的柱軸力設計值既包括地震組合，也包括非地震組合，而《高規》第6.4.2條規定，計算軸壓比的柱軸力設計值僅考慮地震作用組合下的柱軸力。軟體在計算柱軸壓比時，當工程考慮地震作用，程序僅取地震作用組合下的的柱軸力設計值計算；當該工程不考慮地震作用時，程序才取非地震作用組合下的柱軸力設計值計算。因此設計人員會發現，對於同一個工程，計算地震力和不計算地震力其柱軸壓比結果會不一樣。
（4）剪力牆軸壓比計算：為了控制在地震力作用下結構的延性，新的《高規》和《抗震規范》對剪力牆均提出了軸壓比的計算要求。需要指出的是，軟體在計算斷指剪力牆軸壓比時，是按單向計算的，這與《高規》中規定的短肢剪力牆軸壓比按雙向計算有所不同，設計人員可以酌情考慮。
（5）構件截面優化設計：計算結構不超筋，並不表示構件初始設置的截面和形狀合理，設計人員還應進行構件優化設計，使構件在保證受力要求的德條件下截面的大小和形狀合理，並節省材料。但需要注意的是，在進行截面優化設計時，應以保證整體結構合理性為前提，因為構件截面的大小直接影響到結構的剛度，從而對整體結構的周期、位移、地震力等一系列參數產生影響，不可盲目減小構件截面尺寸，使結構整體安全性降低。
4. 滿足規范抗震措施的要求 在施工圖設計階段，還必須滿足規范規定的抗震措施要求。《混凝土規范》、《高規》和《抗震規范》對結構的構造提出了非常詳盡的規定，這些措施是很多震害調查和抗震設計經驗的總結，也是保證結構安全的最後一道防線，設計人員不可麻痹大意。
（1）設計軟體進行施工圖配筋計算時，要求輸入合理的歸並系數、支座方式、鋼筋選筋庫等，如一次計算結果不滿意，要進行多次試算和調整。
（2）生成施工圖以前，要認真輸入出圖參數，如樑柱鋼筋最小直徑、框架頂角處配筋方式、梁挑耳形式、柱縱筋搭接方式，箍筋形式，鋼筋放大系數等，以便生成符合需要的施工圖。軟體可以根據允許裂縫寬度自動選筋，還可以考慮支座寬度對裂縫寬度的影響。
（3）施工圖生成以後，設計人員還應仔細驗證各特殊或薄弱部位構件的最小縱筋直徑、最小配筋率、最小配箍率、箍筋加密區長度、鋼筋搭接錨固長度、配筋方式等是否滿足規范規定的抗震措施要求。規范這一部分的要求往往是以黑體字寫出，屬於強制執行條文，萬萬不可以掉以輕心。
（4）最後設計人員還應根據工程的實際情況，對計算機生成的配筋結果作合理性審核，如鋼筋排數、直徑、架構等，如不符合工程需要或不便於施工，還要做最後的調整計算。

⑥ 框架剪力牆裡面地震力組合為什麼出現框架加剪力牆之和不等於100%的

問題提的有點大，我說一下我的理解。
一般工程只考慮水平向地震，地震波按體波的形式傳遞。我們考慮建築物X向Y向兩個方向的地震作用，分別產生X向平動和Y向平動。這兩種平動都是帶阻尼作用的簡諧振動（與實際情況最接近，我們都按這個算）。然後由於XY兩向振動不協調，建築物會產生扭轉，所以我們也要考慮扭轉作用。
一般前三個振型是一階振型，後邊的振型會出現高階振型。我們一般要求第一第二個振型是平動振型，第三個是扭轉，否則要返回調模型，或者定義為扭轉不規則。

⑦ 結構水平地震力縱向分布

應該沒有問題。

按抗震規范，5.2.1-1公式，一般結構各層質量Gi相等，公式的結果可以表面Fi隨Hi增大而增大，也就是上層地震力比下層大。

注意：各層的地震力和各層的剪力不是一個東西，是荷載和內力的關系：
各層地震力是荷載，隨Hi增大而增大
各層剪力是內力，由上而下隨荷載數量增大而增大

⑧ 連肢剪力牆為什麼要考慮軸向剛度

考慮的是抗側力構件的截面特性與層高的關系，用於剪切變形為主的結構，如框架去，常規轉換層。 對於以彎曲變形變形為主的剪力牆、框筒結構，樓面梁板體系對抗側剛度貢獻較小，層高變化時剛度變化不明顯。
考慮的正是因為，如果下面一層層高變大，相應層間位移也變大，造成剛度比偏小（剪力牆體系，整體彎曲，與層高關系不大），所以需要進行層高修正。
剪力牆承受豎向荷載及水平荷載的能力都較大。其特點是整體性好，側向剛度大，水平力作用下側移小，側向變形的特徵為彎曲型，並且由於沒有樑柱等外露與凸出，便於房間內部布置。剪力牆結構中剪力牆宜沿主軸方向雙向布置，剪力牆平面布置應盡可能均勻，對稱，盡量使結構的剛度中心和質量中心重合，以減少扭轉效應。剪力牆宜自下而上連續布置，避免剛度突變，剪力牆的門窗洞口宜上下對齊，成列布置，形成明確的牆肢和連梁。牆體的形狀要盡量簡單，以「一」字長牆，「L」和「T」形長牆為主，減少短肢剪力牆的設置。另外外牆應盡量全做混凝土牆體，防止外牆滲水；也可以在外牆的剪力牆垛間設構造混凝土牆體，即用低標號混凝土二次澆築，此牆體內僅設置抗裂鋼筋。
計算過程應控制的指標
1）位移比：《高層建築混凝土結構技術規程》（以下簡稱《高規》）3.4.5條規定在考慮偶然偏心影響的規定水平地震力作用下，樓層豎向構件最大的水平位移和層間位移，A級高度高層建築不宜大於該樓層平均值的1.2倍，不應大於該樓層平均值的1.5倍；
2）周期比：《高規》3.4.5條規定結構扭轉為主的第一自振周期Tt與平動為主的第一自振周期T1之比，A級高度高層建築不應大於0.9；
3）剛度比：《高規》3.5.2條規定剪力牆結構本層與相鄰上層側向剛度比值不宜小於0.9，此剛度比為考慮層高修正的樓層側向剛度比；
另外《高規》還對周壓比，剪重比，剛重比等指標做了要求。

⑨ 說剪力是一對橫向的力，那剪力牆主要是承受風地震的水平荷載，它的一對橫向力在哪啊不明白啊

應該沒有問題。
按抗震規范，5.2.1-1公式，一般結構各層質量Gi相等，公式的結果可以表面Fi隨Hi增大而增大，也就是上層地震力比下層大。
注意：各層的地震力和各層的剪力不是一個東西，是荷載和內力的關系：
各層地震力是荷載，隨Hi增大而增大
各層剪力是內力，由上而下隨荷載數量增大而增大

⑩ 軸力小的剪力牆，為什麼抗震性能差

請問「軸力小的剪力牆抗震性能差」這話是哪個糕人說的？根本就沒有這種謬論，也不是事實！
軸力大，小怎麼界定？大，小是相對的，只能用軸壓比大小來比較。烈度8度以上，房屋80米高的剪力牆結構，抗震等級要求一級，其構造邊緣構件的軸壓比不得大於0.1（9度）可知軸壓應力要求小更抗震； 又如40米高的剪力牆結構的軸力顯然比80米高的剪力牆結構小，烈度8度以上時，要求它的抗震等級只要二級就行，這不恰恰說明軸力小的抗震性能更容易滿足！