算水平地震力按多遇地震

A. 結構水平地震作用的計算方式有幾種

計算等效水平地震作用是將地震作用按水平和豎直兩個方法分別來進行計算的。具體計算方法又分為反應譜底部剪力法和反應譜振型分解法兩種方法。

地震作用計算是結構抗震設計首先要解決的問題.我國自89抗震規范開始採用按多遇地震（小震）計算地震作用.國際上主要抗震國家和我國78抗震規范都採用按設防烈度地震（中震）計算地震作用.隨著抗震規范在修訂、發展和使用中不斷暴露出來的各種問題,學術界和工程界多次提出恢復到按中震計算地震作用,以解決現行抗震規范及其它結構設計規范中存在的一系列問題.近年來,隨著基於性能抗震設計方法的發展,這一問題又再次被提出.2004年編制出版的《建築工程抗震性態設計通則》採用的是按中震計算地震作用.在介紹兩種地震作用計算方法的基礎上,討論了兩種方法的優缺點,並基於性能抗震設計的發展,提出了我國地震作用計算方法的研究方向.

B. 計算水平地震作用有哪三種

計算等效水平地震作用是將地震作用按水平和豎直兩個方法分別來進行計算的.具體計算方法又分為反應譜底部剪力法和反應譜振型分解法兩種方法.

C. pkpm計算地震作用採用的是哪種方法

在pkpm軟體的satwe模塊中「水平力與整體坐標夾角」與「斜交抗側力構件方向附加地震數相應角度」兩個參數。
1、「水平力與整體坐標夾角」參數
《抗》3.4.2規定對於不規則的建築結構，要求進行水平地震作用計算和內力調整。
該參數為地震力、風力作用方向與結構整體坐標的夾角，逆時針方向為正，單位為度。
地震力、風力總是沿著坐標軸方向作用的，所有當設計者認為在所設坐標希下的地震力、風力不能控制結構的最大受力狀態時，則可以改變坐標系，使得地震力、風力沿新的坐標系作用。
地震沿著不同的方向作用，結構地震反應的大小一般也不同，結構地震反應是地震作用方向角的函數，那麼必然存在某個角度使得結構地震反應值最大值，這個方向我們就稱為最不利地震作用方向。輸出結構中的地震作用最大方向大於15度時，應將此方向輸入重新計算。
需要注意的是，對於輸入的兩個不同的角度所得到的結果，程序不能自動取不利情況。設計者需在兩個不同的工作目錄下分別計算，然後對計算結果對比。
2、「斜交抗側力構件方向附加地震數相應角度」參數
《抗》5.1.1規定，有斜交抗側力構件的結構，當相交角度大於15度時，應分別計算各抗側力構件方向的水平地震作用。最多可允許附加5組地震。附加地震數可在0～5之間取值。在「相應角度」輸入框填入各角度值。該角度是與x軸正方向的夾角，逆時針方向為正，各角度之間以逗號或空格格開。
需要注意的是：多方向地震作用造成配筋增加，但對於規則結構考慮多方向地震輸入時，構件配筋不會增加或增加不多。
多方向地震輸入角度的選擇盡可能沿著平面布置中局部柱網的主軸方向。建議多方向地震作用的角度按對稱輸入。
3、區別
「水平力與整體坐標夾角」不僅改變地震力而且同時改變風荷載的作用方向，而「斜交抗側力構件附加地震角度」僅僅改變地震力方向。
對於計算結果，「水平力與整體坐標夾角」需要設計者根據輸入的角度不同分兩個計算工程目錄，人為去比較兩個不同的結果，取不利情況進行配筋設計等，而「斜交抗側力構件附加地震角度」程序可自動考慮每一方向地震作用下構件內力的組合，可直接用於配筋計算，不需要人為判斷。

D. 水平地震影響系數最大值如何確定

根據抗震設防烈度，查《建築抗震設計規范》GB50011表5.1.4-1確定。

E. 地震基本烈度為Ⅵ級，選取水平地震系數是多少

水平地震影響系數最大值按表1採用。特徵周期應根據場地類別和設計地震分組按表2採用，罕遇地震作用時，特徵周期應增加0.05s。

（參考系數表）如下：

表1：水平地震影響系數最大值

(分組標准：一組為小震，二組為中震，三組為大震）

F. 多遇地震與罕遇地震計算建築結構的抗震分析中，什麼時

按《建築抗震設計規范》GB50011－2001中的有關要求

確定工程結構的地震作用（公式、表格詳見規范）

5 地震作用和結構抗震驗算
5.1 一般規定
5.1.1 各類建築結構的地震作用,應符合下列規定：
1 一般情況下,應允許在建築結構的兩個主軸方向分別計算水平地震作用並進行抗震驗算,各方向的水平地震作用應由該方向抗側力構件承擔.
2 有斜交抗側力構件的結構,當相交角度大於15°時,應分別計算各抗側力構件方向的水平地震作用.
3 質量和剛度分布明顯不對稱的結構,應計入雙向水平地震作用下的扭轉影響；其他情況,應允許採用調整地震作用效應的方法計入扭轉影響.
4 8、9度時的大跨度和長懸臂結構及9度時的高層建築,應計算豎向地震作用.
註：8、9度時採用隔震設計的建築結構,應按有關規定計算豎向地震作用.
5.1.2 各類建築結構的抗震計算,應採用下列方法：
1 高度不超過40m 、以剪切變形為主且質量和剛度沿高度分布比較均勻的結構,以及近似於單質點體系的結構,可採用底部剪力法等簡化方法.
2 除1款外的建築結構,宜採用振型分解反應譜法.

3 特別不規則的建築、甲類建築和表5.1.2-1所列高度范圍的高層建築,應採用時程分析法進行多遇地震下的補充計算,可取多條時程曲線計算結果的平均值與振型分解反應譜法計算結果的較大值.
採用時程分析法時,應按建築場地類別和設計地震分組選用不少於二組的實際強震記錄和一組人工模擬的加速度時程曲線,其平均地震影響系數曲線應與振型分解反應譜法所採用的地震影響系數曲線在統計意義上相符,其加速度時程的最大值可按表5.1.2-2採用.彈性時程分析時,每條時程曲線計算所得結構底部剪力不應小於振型分解反應譜法計算結果的65% ,多條時程曲線計算所得結構底部剪力的平均值不應小於振型分解反應譜法計算結果的80%.
註：括弧內數值分別用於設計基本地震加速度為0.15g和0.30g的地區.
4 計算罕遇地震下結構的變形,應按本章第5.5節規定,採用簡化的彈塑性分析方法或彈塑性時程分析法.
註：建築結構的隔震和消能減震設計,應採用本規范第12章規定的計算方法.
5.1.3 計算地震作用時,建築的重力荷載代表值應取結構和構配件自重標准值和各可變荷載組合值之和.各可變荷載的組合值系數,應按表5.1.3 採用.

註：硬鉤吊車的吊重較大時,組合值系數應按實際情況採用.
5.1.4 建築結構的地震影響系數應根據烈度、場地類別、設計地震分組和結構自振周期以及阻尼比確定.其水平地震影響系數最大值應按表5.1.4-1採用；特徵周期應根據場地類別和設計地震分組按表5.1.4-2採用,計算8、9度罕遇地震作用時,特徵周期應增加0.05s.
註：1 周期大於6.0s的建築結構所採用的地震影響系數應專門研究；
2 已編制抗震設防區劃的城市,應允許按批準的設計地震動參數採用相應的地震影響系數.

註：括弧中數值分別用於設計基本地震加速度為0.15g和0.30g的地區.
5.1.5 建築結構地震影響系數曲線(圖5.1.5)的阻尼調整和形狀參數應符合下列要求：
1 除有專門規定外,建築結構的阻尼比應取0.05,地震影響系數曲線的阻尼調整系數應按1.0採用,形狀參數應符合下列規定：
1)直線上升段,周期小於0.1s的區段.
2)水平段,自0.1s至特徵周期區段,應取最大值(αmax).
3)曲線下降段,自特徵周期至5倍特徵周期區段,衰減指數應取0.9.
4)直線下降段,自5倍特徵周期至6s區段,下降斜率調整系數應取0.02.

2 當建築結構的阻尼比按有關規定不等於0.05時,地震影響系數曲線的阻尼調整系數和形狀參數應符合下列規定：
1)曲線下降段的衰減指數應按下式確定：

式中r－曲線下降段的衰減指數；
ζ - 阻尼比.
2)直線下降段的下降斜率調整系數應按下式確定：
η1=0.02+(0.05-ζ)/8(5.1.5-2)
式中η1－直線下降段的下降斜率調整系數,小於0時取0.
3)阻尼調整系數應按下式確定：

式中η2－阻尼調整系數,當小於0.55時,應取0.55.
5.1.6 結構抗震驗算,應符合下列規定：
1 6度時的建築(建造於IV類場地上較高的高層建築除外),以及生土房屋和木結構房屋等,應允許不進行截面抗震驗算,但應符合有關的抗震措施要求.
2 6度時建造於IV類場地上較高的高層建築,7度和7度以上的建築結構(生土房屋和木結構房屋等除外),應進行多遇地震作用下的截面抗震驗算.
註：採用隔震設計的建築結構,其抗震驗算應符合有關規定.
5.1.7 符合本章第5.5節規定的結構,除按規定進行多遇地震作用下的截面抗震驗算外,尚應進行相應的變形驗算.
5.2 水平地震作用計算
5.2.1 採用底部剪力法時,各樓層可僅取一個自由度,結構的水平地震作用標准值,應按下列公式確定(圖5.2.1)：

式中FEk－結構總水平地震作用標准值；
α1－相應於結構基本自振周期的水平地震影響系數值,應按本章第5.1.4條確定,多層砌體房屋、底部框架和多層內框架磚房,宜取水平地震影響系數最大值；
Geq－結構等效總重力荷載,單質點應取總重力荷載代表值,多質點可取總重力荷載代表值的85%；
Fi－質點i的水平地震作用標准值；
Gi,Gj－分別為集中於質點i、j的重力荷載代表值,應按本章第5.1.3條確定；
Hi,Hj－分別為質點i、j的計算高度；
δn--頂部附加地震作用系數,多層鋼筋混凝土和鋼結構房屋可按表5.2.1採用,多層內框架磚房可採用0.2,其他房屋可採用0.0；
ΔFn－頂部附加水平地震作用.
註：T1為結構基本自振周期.
5.2.2 採用振型分解反應譜法時,不進行扭轉耦聯計算的結構,應按下列規定計算其地震作用和作用效應：
1 結構j振型i質點的水平地震作用標准值,應按下列公式確定：

式中Fji——j振型i質點的水平地震作用標准值；
αj——相應於j振型自振周期的地震影響系數,應按本章第5.1.4條確定；
Xji——j振型i質點的水平相對位移；
rj——j振型的參與系數.
2 水平地震作用效應(彎矩、剪力、軸向力和變形),應按下式確定：

式中SEk——水平地震作用標准值的效應；
Sj——j振型水平地震作用標准值的效應,可只取前2～3個振型,當基本自振周期大於1.5s或房屋高寬比大於5時,振型個數應適當增加.
5.2.3 建築結構估計水平地震作用扭轉影響時,應按下列規定計算其地震作用和作用效應：
1 規則結構不進行扭轉耦聯計算時,平行於地震作用方向的兩個邊榀,其地震作用效應應乘以增大系數.一般情況下,短邊可按1.15採用,長邊可按1.05採用；當扭轉剛度較小時,宜按不小於1.3採用.
2 按扭轉耦聯振型分解法計算時,各樓層可取兩個正交的水平位移和一個轉角共三個自由度,並應按下列公式計算結構的地震作用和作用效應.確有依據時,尚可採用簡化計算方法確定地震作用效應.
1)j振型i層的水平地震作用標准值,應按下列公式確定：

式中Fxji、Fyji、Ftji——分別為j振型i層的x方向、y方向和轉角方向的地震作用標准值；
Xji、Yji——分別為j振型i層質心在x、y 方向的水平相對位移；
φji——j振型i層的相對扭轉角；
ri——i層轉動半徑,可取i層繞質心的轉動慣量除以該層質量的商的正二次方根；
γtj——計入扭轉的j振型的參與系數,可按下列公式確定：
當僅取x方向地震作用時

當僅取y方向地震作用時

當取與x 方向斜交的地震作用時,

式中γxj、γyj——分別由式(5.2.3-2)、(5.2.3-3)求得的參與系數；
θ——地震作用方向與x方向的夾角.
2)單向水平地震作用的扭轉效應,可按下列公式確定：

式中SEk——地震作用標准值的扭轉效應；
Sj、Sk——分別為j、k振型地震作用標准值的效應,可取前9～15個振型；
ζj、ζk——分別為j、k振型的阻尼比；
ρjk——j振型與k振型的耦聯系數；
λT——k 振型與j振型的自振周期比.
3)雙向水平地震作用的扭轉效應,可按下列公式中的較大值確定：

式中Sx、Sy分別為x向、y向單向水平地震作用按式(5.2.3-5)計算的扭轉效應.
5.2.4 採用底部剪力法時,突出屋面的屋頂間、女兒牆、煙囪等的地震作用效應,宜乘以增大系數3,此增大部分不應往下傳遞,但與該突出部分相連的構件應予計入；採用振型分解法時,突出屋面部分可作為一個質點；單層廠房突出屋面天窗架的地震作用效應的增大系數,應按本規范9章的有關規定採用.
5.2.5 抗震驗算時,結構任一樓層的水平地震剪力應符合下式要求：

式中 VEki——第i層對應於水平地震作用標准值的樓層剪力；
λ——剪力系數,不應小於表5.2.5規定的樓層最小地震剪力系數值,對豎向不規則結構的薄弱層,尚應乘以1.15的增大系數；
Gj——第j層的重力荷載代表值.
註：1 基本周期介於3.5s和5s之間的結構,可插入取值；
2 括弧內數值分別用於設計基本地震加速度為0.15g和0.30g的地區.
5.2.6 結構的樓層水平地震剪力,應按下列原則分配：
1 現澆和裝配整體式混凝土樓、屋蓋等剛性樓蓋建築,宜按抗側力構件等效剛度的比例分配.
2 木樓蓋、木屋蓋等柔性樓蓋建築,宜按抗側力構件從屬面積上重力荷載代表值的比例分配.
3 普通的預制裝配式混凝土樓、屋蓋等半剛性樓、屋蓋的建築,可取上述兩種分配結果的平均值.
4 計入空間作用、樓蓋變形、牆體彈塑性變形和扭轉的影響時,可按本規范各有關規定對上述分配結果作適當調整.
5.2.7 結構抗震計算,一般情況下可不計入地基與結構相互作用的影響；8度和9度時建造於Ⅲ、Ⅳ類場地,採用箱基、剛性較好的筏基和樁箱聯合基礎的鋼筋混凝土高層建築,當結構基本自振周期處於特徵周期的1.2倍至5倍范圍時,若計入地基與結構動力相互作用的影響,對剛性地基假定計算的水平地震剪力可按下列規定折減,其層間變形可按折減後的樓層剪力計算.
1 高寬比小於3的結構,各樓層水平地震剪力的折減系數,可按下式計算：

式中φ——計入地基與結構動力相互作用後的地震剪力折減系數；
T1——按剛性地基假定確定的結構基本自振周期(s)；
ΔT——計入地基與結構動力相互作用的附加周期(s),可按表5.2.7採用.

2 高寬比不小於3的結構,底部的地震剪力按1款規定折減,頂部不折減,中間各層按線性插入值折減.
3 折減後各樓層的水平地震剪力,應符合本章第5.2.5條的規定.
5.3 豎向地震作用計算
5.3.1 9度時的高層建築,其豎向地震作用標准值應按下列公式確定(圖5.3.1)；樓層的豎向地震作用效應可按各構件承受的重力荷載代表值的比例分配,並宜乘以增大系數1.5.

式中 FEvk——結構總豎向地震作用標准值；
Fvi——質點i的豎向地震作用標准值；
avmax——豎向地震影響系數的最大值,可取水平地震影響系數最大值的65%；
Geq——結構等效總重力荷載,可取其重力荷載代表值的75%.
5.3.2 平板型網架屋蓋和跨度大於24m屋架的豎向地震作用標准值,宜取其重力荷載代表值和豎向地震作用系數的乘積；豎向地震作用系數可按表5.3.2採用.

註：括弧中數值分別用於設計基本地震加速度為0.15g和0.30g的地區.
5.3.3 長懸臂和其他大跨度結構的豎向地震作用標准值,8度和9度可分別取該結構、構件重力荷載代表值的10%和20%,設計基本地震加速度為0.30g時,可取該結構、構件重力荷載代表值的15%.

G. 2014年一注真題，2倍多遇地震作用下水平作用組合值是什麼意思

抗規，9.2.14條文說明，採用2倍多遇地震結構按彈性計算

H. 計算水平地震作用方法分哪三種

計算等效水平地震作用是將地震作用按水平和豎直兩個方法分別來進行計算的。具體計算方法又分為反應譜底部剪力法和反應譜振型分解法兩種方法。

I. 地震力到底是怎麼算出來的

地震荷載：（di zhen he zai）earthquake load（seismic force）
又稱地震力。結構物由於地震而受到的慣性力，土壓力和水壓力的總稱。由於水平振動對建築物的影響最大，因而一般只考慮水平振動。

地震力計算公式：地震力=自重×地震系數。
從建築物自重來說，與鋼混結構相比，全鋼結構具有自重輕，特點鋼結構的自重一般約為鋼混結構的三分之二或二分之一。按照上述計演算法則，自重輕的鋼結構建築將大大減小地震力起到緩解地震力，從而保護整個建築的穩固。

J. 抗震中計算地震力的目的是什麼，pkpm會根據地震力的作用在建築哪些部位增加鋼筋，地震力與哪些荷載組合

從大方向來說，計算地震力就是用力學方法分析地震對於建築物的影響，是抗震設計的一環。
從具體計算方法來說，我國的抗震規范規定的計算方法，是把多遇地震（即低於抗震設防烈度的地震，也就是所謂的「小震」）對應的地震力大小作為荷載加到建築物上，進行地震效應組合。在這些工況下，要求建築物滿足承載力極限和正常使用極限的要求。
這也就是抗震設計中「小震不壞」的設計原則。
實際上除非少數專門進行性能設計的建築，對於其他大多數建築來說，中震（即設防烈度對應的地震力）和大震（高於設防烈度的地震力）是不進行計算分析的，僅通過構造措施進行保證，以期能達成「中震可修」和「大震不倒」的設計原則。
都說我國的抗震設計是「小震設計」，因此在大震時安全性能不好保證，這就是主要原因。

只有參與抗震的結構構件才會受到地震力影響，例如框架樑柱、剪力牆、斜撐等。在抗震規范GB50011-2010上提到的所有構件都屬於這類構件。所有的這些構件都可能因為考慮地震作用而增加配筋。
之所以說「可能」，是因為地震力本質上就是一種水平力，而水平力並不止地震力一種，還有風。在設防烈度低的地方，如果風又比較大，房子又是高層，那麼很可能風荷載的效應就比地震力更大，是否考慮抗震對於構件計算配筋就沒多少影響了。

關於荷載組合，地震力主要與重力荷載組合，一般不考慮與風荷載組合。具體可以看抗震規范GB50011-2010。