什麼基礎需要算地震力

1. 多層建築基礎設計時 是否考慮地震荷載

【結構工程師】
1.是否考慮地震荷載，一是要考慮結構形式，二是要考慮地域。一般情況下的多層結構都是要考慮抗震設計的。
2.基礎設計時候，要考慮地震荷載，水平地震作用會使柱底彎矩增大，因此基礎要偏於安全的設計。

希望回答對你有幫助！

2. 哪個圖集或規范上說基礎不抗震

抗震結構的基礎也是要抗震的；
第一，地基承載力要不要抗震驗算？有的要，有的不要。
《建築抗震設計規范》也規定了不用抗震驗算的一些范圍。除此之外都要算抗震。
第二，基礎都需要驗算抗震。只要是上部結構考慮抗震的，基礎的內力均要驗算抗震的內力組合。這個沒有在規范里明確指出。但是《建築抗震規范》的通用公式里是包含基礎的；
第三，基礎有沒有抗震構造措施？基本沒有。規范沒有對基礎提出明確的抗震構造措施。因為基礎剛度很大，一般滿足承載力後不用考慮其延性，所以也沒有抗震構造措施，比如條形基礎的梁箍筋要不要加密？一般也沒有特別明確。
第四，你要是做設計的，建議看下《建築結構抗震減震與連續倒塌控制》第46頁那章，講了抗震結構的基礎，多少可以加深下對基礎抗震的認識。要是不是做設計的，就按照施工圖來吧，設計院畫成什麼就算什麼了。
總之，基礎抗震是指在計算中需要考慮地震的作用。但是構造上沒有專門針對抗震的措施（因為一般不需要，要不然肯定就規定了。實際上也有一點點，比如加雙向拉梁什麼的，忽略不計了）。

3. 基礎設計時要不要考慮地震作用

1. 需要的

2. 一般要考慮一定的地震烈度
   

4. pkpm做基礎需要考慮偶然偏心和雙向地震嗎

看你是什麼結構 多高 幾類建築。民用一般7層下天然地基不考慮抗震。如果考慮的話 偶然偏心高層考慮，雙向地震現在審圖的基本都讓考慮

5. 弱弱的問一句什麼時候算基礎的時候不用算地震力

抗震規范4.2.1條和4.4.1條分別是天然地基和樁基礎不用進行抗震計算的條件。關於風荷載還真不知道什麼時候不考慮，可能高層需要考慮風吧。

6. 請問在計算獨立基礎時，JCCAD中是否需要勾掉SATWE工況下的地震作用為什麼

這是用SATWE軟體計算。左邊SATWE圓圈裡應點上；最下邊的小方框不勾。右邊x方向和y方向的地震標准值的小方框不勾。
因為一般工程的抗震設防分類都是丙類，丙類工程的基礎結構是不進行抗震驗算的。

7. 地震力的計算過程

（一）地震力與地震層間位移比的理解與應用

⑴規范要求：《抗震規范》第3.4.2和3.4.3條及《高規》第4.4.2條均規定：其樓層側向剛度不宜小於上部相鄰樓層側向剛度的70％或其上相鄰三層側向剛度平均值的80％。

⑵計算公式：Ki=Vi/Δui

⑶應用范圍：

①可用於執行《抗震規范》第3.4.2和3.4.3條及《高規》第4.4.2條規定的工程剛度比計算。

②可用於判斷地下室頂板能否作為上部結構的嵌固端。

（二）剪切剛度的理解與應用

⑴規范要求：

①《高規》第E.0.1條規定：底部大空間為一層時，可近似採用轉換層上、下層結構等效剪切剛度比γ表示轉換層上、下層結構剛度的變化，γ宜接近1，非抗震設計時γ不應大於3，抗震設計時γ不應大於2.計算公式見《高規》151頁。

②《抗震規范》第6.1.14條規定：當地下室頂板作為上部結構的嵌固部位時，地下室結構的側向剛度與上部結構的側向剛度之比不宜小於2.其側向剛度的計算方法按照條文說明可以採用剪切剛度。計算公式見《抗震規范》253頁。

⑵SATWE軟體所提供的計算方法為《抗震規范》提供的方法。

⑶應用范圍：可用於執行《高規》第E.0.1條和《抗震規范》第6.1.14條規定的工程的剛度比的計算。

（三）剪彎剛度的理解與應用

⑴規范要求：

①《高規》第E.0.2條規定：底部大空間大於一層時，其轉換層上部與下部結構等效側向剛度比γe可採用圖E所示的計算模型按公式（E.0.2）計算。γe宜接近1，非抗震設計時γe不應大於2，抗震設計時γe不應大於1.3.計算公式見《高規》151頁。

②《高規》第E.0.2條還規定：當轉換層設置在3層及3層以上時，其樓層側向剛度比不應小於相鄰上部樓層的60％。

⑵SATWE軟體所採用的計算方法：高位側移剛度的簡化計算

⑶應用范圍：可用於執行《高規》第E.0.2條規定的工程的剛度比的計算。

（四）《上海規程》對剛度比的規定

《上海規程》中關於剛度比的適用范圍與國家規范的主要不同之處在於：

⑴《上海規程》第6.1.19條規定：地下室作為上部結構的嵌固端時，地下室的樓層側向剛度不宜小於上部樓層剛度的1.5倍。

⑵《上海規程》已將三種剛度比統一為採用剪切剛度比計算。

（五）工程算例：

⑴工程概況：某工程為框支剪力牆結構，共27層（包括二層地下室），第六層為框支轉換層。結構三維軸測圖、第六層及第七層平面圖如圖1所示（圖略）。該工程的地震設防烈度為8度，設計基本加速度為0.3g.

⑵1～13層X向剛度比的計算結果：

由於列表困難，下面每行數字的意義如下：以「／」分開三種剛度的計算方法，第一段為地震剪力與地震層間位移比的演算法，第二段為剪切剛度，第三段為剪彎剛度。具體數據依次為：層號，RJX，Ratx1，薄弱層／RJX，Ratx1，薄弱層／RJX，Ratx1，薄弱層。

其中RJX是結構總體坐標系中塔的側移剛度（應乘以10的7次方）；Ratx1為本層塔側移剛度與上一層相應塔側移剛度70％的比值或上三層平均剛度80％的比值中的較小者。具體數據如下：

1，7.8225，2.3367，否／13.204，1.6408，否／11.694，1.9251，否

2，4.7283，3.9602，否／11.444，1.5127，否／8.6776，1.6336，否

3，1.7251，1.6527，否／9.0995，1.2496，否／6.0967，1.2598，否

4，1.3407，1.2595，否／9.6348，1.0726，否／6.9007，1.1557，否

5，1.2304，1.2556，否／9.6348，0.9018，是／6.9221，0.9716，是

6，1.3433，1.3534，否／8.0373，0.6439，是／4.3251，0.4951，是

7，1.4179，2.2177，否／16.014，1.3146，否／11.145，1.3066，否

8，0.9138，1.9275，否／16.014，1.3542，否／11.247.1.3559，否

9，0.6770，1.7992，否／14.782，1.2500，否／10.369，1.2500，否

10，0.5375，1.7193，否／14.782，1.2500，否／10.369，1.2500，否

11，0.4466，1.6676，否／14.782，1.2500，否／10.369，1.2500，否

12，0.3812，1.6107，否／14.782，1.2500，否／10.369，1.2500，否13，0.3310，1.5464，否／14.782，1.2500，否／10.369，1.2500，否

注1：SATWE軟體在進行「地震剪力與地震層間位移比」的計算時「地下室信息」中的「回填土對地下室約束相對剛度比」里的值填「0」；

注2：在SATWE軟體中沒有單獨定義薄弱層層數及相應的層號；

注3：本算例主要用於說明三種剛度比在SATWE軟體中的實現過程，對結構方案的合理性不做討論。

⑶計算結果分析

①按不同方法計算剛度比，其薄弱層的判斷結果不同。

②設計人員在SATWE軟體的「調整信息」中應指定轉換層第六層薄弱層層號。指定薄弱層層號並不影響程序對其它薄弱層的自動判斷。

③當轉換層設置在3層及3層以上時，《高規》還規定其樓層側向剛度比不應小於相鄰上部樓層的60％。這一項SATWE軟體並沒有直接輸出結果，需要設計人員根據程序輸出的每層剛度單獨計算。例如本工程計算結果如下：

1.3433×107／（1.4179×107）＝94.74％>60％

滿足規范要求。

④地下室頂板能否作為上部結構的嵌固端的判斷：

a）採用地震剪力與地震層間位移比

＝4.7283×107／（1.7251×107）＝2.74＞2

地下室頂板能夠作為上部結構的嵌固端

b）採用剪切剛度比

＝11.444×107／（9.0995×107）＝1.25＜2

地下室頂板不能夠作為上部結構的嵌固端

⑤SATWE軟體計算剪彎剛度時，H1的取值范圍包括地下室的高度，H2則取等於小於H1的高度。這對於希望H1的值取自0.00以上的設計人員來說，或者將地下室去掉，重新計算剪彎剛度，或者根據程序輸出的剪彎剛度，人工計算剛度比。以本工程為例，H1從0.00算起，採用剛度串模型，計算結果如下：

轉換層所在層號為6層（含地下室），轉換層下部起止層號為3～6，H1=21.9m，轉換層上部起止層號為7～13，H2=21.0m.

K1=[1/（1/6.0967+1/6.9007+1/6.9221+1/4.3251）]×107=1.4607×107

K2=[1/（1/11.145+1/11.247+1/10.369）×107=1.5132×107

Δ1=1/K1 ； Δ2=1/K2

則剪彎剛度比γe=（Δ1×H2）/（Δ2×H1）=0.9933

（六）關於三種剛度比性質的探討

⑴地震剪力與地震層間位移比：是一種與外力有關的計算方法。規范中規定的Δui不僅包括了地震力產生的位移，還包括了用於該樓層的傾覆力矩Mi產生的位移和由於下一層的樓層轉動而引起的本層剛體轉動位移。

⑵剪切剛度：其計算方法主要是剪切面積與相應層高的比，其大小跟結構豎向構件的剪切面積和層高密切相關。但剪切剛度沒有考慮帶支撐的結構體系和剪力牆洞口高度變化時所產生的影響。

⑶剪彎剛度：實際上就是單位力作用下的層間位移角，其剛度比也就是層間位移角之比。它能同時考慮剪切變形和彎曲變形的影響，但沒有考慮上下層對本層的約束。

三種剛度的性質完全不同，它們之間並沒有什麼必然的聯系，也正因為如此，規范賦予了它們不同的適用范圍。

8. 基礎在結構設計裡面為什麼不考慮抗震

基礎在結構設計裡面需要考慮抗震。

進行地基基礎抗震設計時，一般情況下地基宜符合下列要求：同一結構單元不宜設置在性質截然不同的地基上，也不宜部分採用天然地基部分採用樁基；當地基有軟弱粘土、液化土、新近填上或嚴重不均勻土層時，宜採取適當措施，加強基礎的整體性和剛性。

建造在較好地基(指在7度、8度、9度地區而地基土靜承載力標准值分別大於80kPa、100kPa、120kPa的上層)上的一般建築物(如砌體房屋、單層廠房或七層以下的民用框架房屋等)，可不做地基基礎抗震驗算的情況外，其餘情況下都要進行天然地基抗震強度驗算。

(8)什麼基礎需要算地震力擴展閱讀

設防標准

1、甲類建築

地震作用應高於本地區抗震設防烈度的要求，其值應按批準的地震安全性評價結果確定；抗震措施，當抗震設防烈度為6～8度時，應符合本地區抗震設防烈度提高一度的要求，當為9度時，應符合比9度抗震設防更高的要求。

2、乙類建築

地震作用應符台本地區抗震設防烈度的要求；抗震措施，一般情況下，當抗震設防烈度為6～8度時，應符合本地區抗震設防烈度提高一度的要求，當為9度時，應符合比9度抗震設防更高的要求；地基基礎的抗震措施，應符合有關規定。

對較小的乙類建築，當其結構改用抗震性能較好的結構類型時，應允許仍按本地區抗震設防烈度的要求採取抗震措施。

3、丙類建築

地震作用和抗震措施均應符台本地區抗震設防烈度的要求。

4、丁類建築

一般情況下，地震作用仍應符合本地區抗震設防烈度的要求；抗震措施應允許比本地區抗震設防烈度的要求適當降低，但抗震設防烈度為6度時不應降低。當抗震設防烈度為6度時，除規范有具體規定外，對乙、丙、丁類建築可不進行地震作用計算，但仍採取相應的抗震措施。

9. 樁基豎向承載力在計算地震區和非地震區分別符合什麼要求

建築樁基震害與其抗震設計計算方法現狀

建築樁基的震害主要有：

1）上部結構過大的水平慣性力引起樁-承台連接破壞或淺部樁身的剪壓、剪彎破壞；

2）由於土層的地震反應，軟硬土層界面處出現較大的剪切變形，導致穿過界面的樁身發生彎曲或剪切破壞；

3）樁周可液化土層或飽和軟黏土土層在地震作用下，摩阻力急劇下降，造成單樁承載力不足，整個樁基出現不容許的沉降或不均勻沉降；

4）樁基附近土體由於地震中常出現的土坡滑動、擋土牆位移或堆載失效等原因而發生流動，樁身受到側向擠壓而造成彎折、錯位或損傷，液化土層側向擴展與流滑也會造成類似破壞。

樁基與土的共同作用相當復雜，地震動力問題更加如此。關於樁基在地震作用下的工作情況分析與抗震設計計算，目前尚無成熟、完善的理論與方法可依。現行常規的做法是：經驗指導為主，輔以以靜代動的驗算，外加構造措施保證。

地基（樁基）承載力設計的3種設計理論

地基承載力設計中有3種理論，即正常使用極限狀態的容許承載力理論，承載能力極限狀態的承載力理論——單一安全系數法和承載能力極限狀態的承載力理論——分項系數法（也稱分項安全系數法）。對應的表達式為：

容許承載力理論 p≤fa （1）

安全系數法 p≤fu/K （2）

分項系數法S≤RS=γSSkR=Rk/γR（3）

式中：p為基底壓力；fa為容許承載力（承載力特徵值）；fu為極限承載力；K為安全系數；S和Sk分別為荷載效應的設計值和標准值；R和Rk分別為抗力的設計值和標准值；γR和γS分別為抗力和荷載效應的分項系數。

單樁承載力由樁周岩土抗力和樁身承載力雙控。在現行規范中，按樁周岩土抗力確定單樁承載力採用的是「安全系數法」，按樁身承載力確定單樁承載力採用的是「分項系數法」。

非抗震工況樁基豎向承載力的安全度

按樁周岩土抗力確定單樁承載力特徵值Ra

按《建築地基基礎設計規范》[3]附錄Q第Q.0.11條和《建築樁基技術規范》[4]第5.2.2條，單樁豎向承載力特徵值Ra的安全系數不小於2。

按《建築地基基礎設計規范》[3]第8.5.5條和《建築樁基技術規范》[4]第5.2.1條，群樁平均豎向承載力安全系數不小於2，最小安全系數不小於2/1.2≈1.67。

按樁身承載力確定單樁承載力

按《建築地基基礎設計規范》第8.5.11條，樁身承載力應滿足式（4）：

Q≤Apfcφc （4）

式中：Q為相當於荷載基本組合時的單樁豎向力設計值；fc為混凝土軸心抗壓強度設計值；Ap為樁身橫截面積；φc為工作條件系數，非預應力預制樁取0.75，預應力樁取0.55~0.65，灌注樁取0.6-0.8。

取荷載綜合分項系數γS=1.35，工作條件系數平均值φc=0.67，代入式（4）並整理，得式（5）:

Apfc/Qkmax0≥2.01 （5）

式中：Qkmax0為非抗震工況荷載效應標准組合下樁頂最大豎向力標准值。

《建築樁基技術規范》第5.8.2條的公式與第5.8.3條的參數略有不同，但其安全度總體上與《建築地基基礎設計規范》相當。從式（5）可見，當以樁身保持彈性為控制目標時，樁身承載力安全系數大體也達到2，與岩土抗力安全系數相匹配。

小震工況下樁基豎向承載力的安全度

按樁周岩土抗力確定單樁承載力特徵值Ra

按《建築抗震設計規范》[5]第4.4.2條和4.2.3條，小震工況下允許單樁承載力特徵值提高1.25倍，即安全系數降為非抗震的0.8倍：單樁承載力安全系數不小於1.6；群樁平均安全系數不小於1.6，最小安全系數不應小於1.33。

按樁身承載力確定單樁承載力

根據《建築抗震設計規范》第5.4.2條，小震工況下樁身承載力可以除以承載力抗震調整系數γRE，式（5）變成了式（6）：

(Apfc/γRE)/Qkmax1≥2.01 （6）

式中：Qkmax1為小震工況荷載效應標准組合下樁頂最大豎向力標准值。
按「軸壓比不小於0.15的柱」取γRE=0.8，代入（6）整理後得式（7）:

Apfc/Qkmax1≥1.61 （7）

從式（7）可見，當以樁身保持彈性為控制目標時，小震工況下樁身承載力安全系數大體也達到1.6，與岩土抗力安全系數相匹配。

總結以上分析，現行規范[3-5]中樁基豎向承載力安全系數匯總於表1。

中震、大震下樁基豎向承載力驗算的建議方法

建築樁基的抗震設防目標

為與上部結構抗震設防目標相適應，並考慮到樁基震後修復的困難性，提出了建築樁基抗震設防目標如下：中震時不能損壞，無需修理即可使用；大震時容許部分受損但不能完全失效。

10. 計算地震作用的方法有哪幾種

三種 底部剪力法 振型分解反應譜法 時程分析法