卸料力怎麼算

㈠ 卸料平台計算公式怎麼算

這個很難有跟你一模一樣的，計算書大致都差不多，根據計算書按自己的數據改動就是啦，偶爾一些荷載還可用個結構力學求解器算下也行，都比較簡單，跟著別人的格式自己套數字就是。一般別人也不願來給你帶一遍數字的。

㈡ 在沖壓總力的計算中,什麼時候加卸料力,什麼時候不加卸料力為什麼

楊總力的計算中什麼時候加線壓力？什麼時候不加瀉葯里？為什麼呢？這個的話再沖鴨總力的時候比較多的時候就不需要加血壓力的，少的少的少，要加一下

㈢ 卸料平台鋼絲繩拉力怎麼計算

F=F0+F1N1+F2N2+F3N3 ……（其中數字是下標）

㈣ 彈性卸料力計算時需要計算沖孔的嗎

模具卸料力大約為沖裁力的10%。彈簧一般用矩形彈簧，按卸料力的從小到大分別為：黃色，紅色，綠色，棕色，彈簧大小依據模具空間而定，長度根據壓縮量計算，不能超過極限壓縮量。

㈤ 如何計算卸料平台的內力

由於卸料平台的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴格地進行設計和驗算。

一、參數信息:

1.荷載參數
腳手板類別：木腳手板，腳手板自重標准值(kN/m2)：0.35；
欄桿、擋板類別：欄桿沖壓鋼，欄桿、擋板腳手板自重標准值(kN/m2)：0.11；
施工人員等活荷載(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kN):10.00。

2.懸挑參數
內側鋼繩與牆的距離(m)：2.00，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：1.00；
上部拉繩點與懸挑梁牆支點的距離(m)：5.00；
鋼絲繩安全系數K：10.00，懸挑梁與牆的接點按固支 計算；
預埋件的直徑(mm)：20.00。

3.水平支撐梁
主梁槽鋼型號：12.6號槽鋼槽口水平 ；
次梁槽鋼型號：10號槽鋼槽口水平 ；
次梁槽鋼間距(m)：0.40，最里端次梁與牆的最大允許距離(m)：0.20。

4.卸料平台參數
水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：4.00，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：3.00；
平台計算寬度(m)：3.00。

二、次梁的驗算:

次梁選擇 10號槽鋼槽口水平 ，間距0.40m，其截面特性為：
面積 A=12.74cm2；
慣性距 Ix=198.30cm4；
轉動慣量 Wx=39.70cm3；
回轉半徑 ix=3.95cm；
截面尺寸：b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm。

1.荷載計算
(1)腳手板的自重標准值：本例採用木腳手板，標准值為0.35kN/m2；
Q1 = 0.35× 0.40= 0.14kN/m；

(2)最大的材料器具堆放荷載為10.00kN，轉化為線荷載：
Q2 = 10.00/ 4.00/ 3.00× 0.40= 0.33kN/m；

(3)槽鋼自重荷載 Q3= 0.10kN/m；
經計算得到 靜荷載設計值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3) = 1.2×(0.14+0.33+0.10) = 0.69kN；

經計算得到 活荷載設計值 P = 1.4× 2.00× 0.40× 3.00= 3.36kN。

2.內力驗算
內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下：

最大彎矩M的計算公式為：

經計算得到，最大彎矩 M = 0.69×3.002/8+3.36×3.00/4=3.29kN.m。

3.抗彎強度驗算
次梁應力：

其中 γx -- 截麵塑性發展系數，取1.05；
[f] -- 鋼材的抗壓強度設計值，[f] = 205.00 N/mm2；
次梁槽鋼的最大應力計算值 σ =3.29×103/(1.05×39.70)=78.96 N/mm2；

次梁槽鋼的最大應力計算值 σ =78.956 N/mm2 小於 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 [f]=205.000 N/mm2,滿足要求!

4.整體穩定性驗算

其中，φb -- 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：

經過計算得到 φb=570×8.50×48.00×235/(3.00×100.00×235.0)=0.78；
由於 φb大於0.6，按照下面公式調整：

得到 φb=0.706；
次梁槽鋼的穩定性驗算 σ =3.29×103/(0.706×39.700)=117.39 N/mm2；

次梁槽鋼的穩定性驗算 σ =117.391 N/mm2 小於 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 [f]=205.000 N/mm2,滿足要求!

三、主梁的驗算:

根據現場實際情況和一般做法，卸料平台的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。
主梁選擇 12.6號槽鋼槽口水平，其截面特性為：
面積 A=15.69cm2；
慣性距 Ix=391.47cm4；
轉動慣量 Wx=62.14cm3；
回轉半徑 ix=4.95cm；
截面尺寸，b=53.00mm,h=126.00mm,t=9.0mm；

1.荷載驗算
(1)欄桿與擋腳手板自重標准值：本例採用欄桿沖壓鋼，標准值為0.11kN/m；
Q1 = 0.11kN/m；

(2)槽鋼自重荷載 Q2=0.12kN/m
靜荷載設計值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.11+0.12) = 0.28kN/m；

次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 P = (0.69×3.00+3.36)/2=2.71kN；

2.內力驗算

懸挑卸料平台示意圖

懸挑卸料平台水平鋼梁計算簡圖

懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN)

懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN.m)

懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm)

卸料平台的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續梁計算，由矩陣位移法，得到：
R[1] = 18.817 kN；
R[2] = 12.086 kN；

最大支座反力為 Rmax=18.817 kN.m；
最大彎矩 Mmax=5.355 kN.m；
最大撓度 V=2.182 mm。

3.抗彎強度驗算

其中 x -- 截麵塑性發展系數，取1.05；
[f] -- 鋼材抗壓強度設計值，[f] = 205.00 N/mm2；
主梁槽鋼的最大應力計算值 σ =5.36×106/1.05/62137.0+1.13×104/1569.000=89.273 N/mm2；

主梁槽鋼的最大應力計算值 89.273 N/mm2 小於 主梁槽鋼的抗壓強度設計值 [f]=205.00 N/mm2，滿足要求!
4.整體穩定性驗算

其中 φb -- 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：

φb=570×9.0×53.0×235/(4000.0×126.0×235.0)=0.539；

可得 φb=0.539；
主梁槽鋼的穩定性驗算 σ = 5.36×106/(0.539×62137.00)=159.75 N/mm2；

主梁槽鋼的穩定性驗算 σ = 159.75 N/mm2 小於 [f]=205.00,滿足要求!

四、鋼絲拉繩的內力驗算:

水平鋼梁的垂直支坐反力RCi和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算，

RCi = RUisinθi

其中 RCi -- 水平鋼梁的垂直支坐反力(kN)；
RUi -- 拉鋼繩的軸力(kN)；
θi -- 拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角；
sinθi = Sin ( 90 - ArcTan ( ( Lio + li ) / Lw ) ) = 0.857；
根據以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：RUi = RCi / sinθi；
RU1 = 18.817 / 0.857 = 21.94 kN；

五、鋼絲拉繩的強度驗算:

鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU取最大值進行驗算，為21.94kN；

如果上面採用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力計算公式：

其中[Fg]-- 鋼絲繩的容許拉力(kN)；
Fg -- 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)；
計算中近似取Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)；
α -- 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8；
K -- 鋼絲繩使用安全系數。
計算中[Fg]取21.944kN，α=0.820,K=10.000，得到：d=23.1mm。

鋼絲繩最小直徑必須大於24.000mm才能滿足要求！

六、鋼絲拉繩拉環的強度驗算:

取鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力最大值RU進行計算作為拉環的拉力N為：
N=RU=21943.632N。

拉環強度計算公式為：

其中， [f]為拉環鋼筋抗拉強度，按照《混凝土結構設計規范》10.9.8所述在物件的自重標准值作用下，
每個拉環按2個截面計算的。拉環的應力不應大於50N/mm2，故拉環鋼筋的抗拉強度設計值[f]=50.0N/mm2；
所需要的拉環最小直徑 D=[21943.6×4/(3.142×50.00×2)]1/2=23.6mm。

七、操作平台安全要求:

1.卸料平台的上部拉結點，必須設於建築物上，不得設置在腳手架等施工設備上；
2.卸料平台安裝時，鋼絲繩應採用專用的掛鉤掛牢，建築物銳角口圍系鋼絲繩處應加補軟墊物，平台外口應略高於內口；
3.卸料平台左右兩側必須裝置固定的防護欄；
4.卸料平台吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗後才能松卸起重吊鉤；
5.卸料平台使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復；
6.操作平台上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監督。

㈥ 電動卸灰閥卸料能力計算方法

電動卸灰閥卸料能力計算方法：

V(m3/h)=V1(L/rev)xN(rpm)x60x η（%）

G（T/h）=V（m3/h）xρ（T/m3）xK

V：卸料量（m3/h) V1:轉子每轉容積（L/rev)

N:轉子每分鍾的轉速（rpm） η：轉子的容積效率（%）

ρ：物料堆積密度（T/m3) K:修正系數一般取0.7~0.8

㈦ 沖壓零件沖裁力如何計算

F沖＝KLtτ ，式中 F沖——沖裁力，K——系數；考慮到沖裁模刃口的磨損、凸模與凹模間隙之波動（數值的變化或分布不均）、潤滑情況、材料力學性能與厚度公差的變化等因素而設置的安全系數，一般取1.3。 L——沖裁周邊總長，mm； t——材料厚度，mm； τ——材料抗剪強度，MPa；

(7)卸料力怎麼算擴展閱讀：

沖壓優點

1、沖壓加工的生產效率高，且操作方便，易於實現機械化與自動化。這是因為沖壓是依靠沖模和沖壓設備來完成加工，普通壓力機的行程次數為每分鍾可達幾十次，高速壓力要每分鍾可達數百次甚至千次以上，而且每次沖壓行程就可能得到一個沖件。

2、沖壓時由於模具保證了沖壓件的尺寸與形狀精度，且一般不破壞沖壓件的表面質量，而模具的壽命一般較長，所以沖壓的質量穩定，互換性好，具有「一模一樣」的特徵。

3、沖壓可加工出尺寸范圍較大、形狀較復雜的零件，如小到鍾表的秒針，大到汽車縱梁、覆蓋件等，加上沖壓時材料的冷變形硬化效應，沖壓的強度和剛度均較高。

4、沖壓一般沒有切屑碎料生成，材料的消耗較少，且不需其它加熱設備，因而是一種省料，節能的加工方法，沖壓件的成本較低。

㈧ 沖壓成型力怎麼算

對於分離工序：
沖壓力的計算

在沖裁過程中，沖壓力是指
、卸料力、推件力和頂件力的總稱。沖壓力是選擇
的主要依據，也是設計模具所必須的數據。

1．
的計算

是沖裁過程中凸模對板料施加的壓力，它是隨凸
入材料的深度而變化的。沖裁力F沖一般可按下式計算：
F沖＝KLtτ
式中 F沖——沖裁力，N；
K——系數；考慮到
刃口的磨損、凸模與凹模間隙之波動（數值的變化或分布不均）、潤滑情況、
與厚度公差的變化等因素而設置的
，一般取1.3。
L——沖裁周邊總長，mm；
t——材料厚度，mm；
τ——材料
，MPa；
當查不到
τ時，可用
σb代替τ，這時取K＝1的近似計演算法計算。即
F沖＝Ltσb
式中 σb——材料的
，MPa。

2．卸料力、推件力和頂件力的計算
板料經沖裁後，從凸模上刮下材料所需的力，稱為卸料力；從凹模內向下推出製件或廢料所需的力，稱為推件力；從凹模內向上頂出製件所需的力，稱為頂件力。在實際生產中一般採用
計算：
卸料力 F卸＝K卸F沖
推件力 F推＝nK推F沖
頂件力 F頂＝K頂F沖
式中 F沖——沖裁力，N；
K卸——卸料力系數，其值見表；
K推——推件力系數，其值見表；
K頂——頂件力系數，其值見表；
n——積聚在凹模內的製件或廢料數量（n＝h/t）；h為直壁刃口部分的高；t為材料厚度。

㈨ 卸料力的名詞解釋

卸料力、推件力和頂件力
沖裁時，工件或廢料從凸模上卸下來的力叫卸料力，從凹模內將工件或廢料順著沖裁的方向推出的力叫推件力，逆沖裁方向頂出的力叫頂件力。通常多以經驗公式計算：
卸料力F卸=K卸F（N）
推件力F推=nK推F（N）
頂件力F頂=K頂F（N）
式中F——沖裁力（N）；
n——同時卡在凹模里的工件（或廢料）；
數目n=h/t （h——凹模孔口直壁高度；t——材料厚度）；
K卸、K推、K頂——分別為卸料力、推件力、頂件力系數、其值查表2-8。