山東山礦皮帶機參數計算

A. 固定膠帶輸送機是皮帶機嗎礦山地面的皮帶工算特殊工種嗎

特種作業人員范圍：1.電工作業。含發電、送電、變電、配電工，電氣設備的安裝、運行、檢修（維修）、試驗工，礦山井下電鉗工；2.金屬焊接、切割作業。含焊接工，切割工；3.起重機械作業。含起重機司機，司索工，信號指揮工，安裝與維修工；4.企業內機動車輛駕駛。含在企業內及碼頭、貨場等生產作業區域和施工現場行駛的各類機動車輛的駕駛人員；5.登高架設作業。含2米以上登高架設、拆除、維修工、高層建（構）築物表面清洗工；6.鍋爐作業（含水質化驗）。含承壓鍋爐的操作工，鍋爐水質化驗工；7.壓力容器作業。含壓力容器罐裝工、檢驗工、運輸押運工、大型空氣壓縮機操作工；8.製冷作業。含製冷設備安裝工、操作工、維修工；9.爆破作業。含地面工程爆破、井下爆破工；10.礦山通風作業。含主扇機操作工，瓦斯抽放工，通風安全監測工，測風測塵工；11.礦山排水作業。含礦井主排水泵工，尾礦壩作業工；12.礦山安全檢查作業。含安全檢查工，瓦斯檢驗工，電氣設備防爆檢查工；13.礦山提升運輸作業。含主提升機操作工，（上、下山）絞車操作工，固定膠帶輸送機操作工，信號工，擁罐（把勾）工；14.採掘（剝）作業。含採煤機司機，掘進機司機，耙岩機司機，鑿岩機司機；15.礦山救護作業；16.危險物品作業。含危險化學品、民用爆炸品、放射性物品的操作工、運輸押運工、儲存保管員；17.經國家局批準的其它作業。

其次，特殊工種退休相關國家規定：
(1)特殊工種名錄須經地級市以上勞動保障部門確認。
特殊工種名錄必須經國家勞動和社會保障部或1993年前經國家有關部門確認為特殊工種的，且只限於本行業，其他行業不能參照。
企業已將本單位特殊工種名錄報蘇州市勞動和社會保障局備案的;
單位所報特殊工種名錄經蘇州市勞動和社會保障局確認符合特殊工種條件的。
(2)職工本人符合特殊工種退休的條件。
累計從事特殊工種時間符合特殊工種退休條件的，即從事高空和特別繁重體力勞動工作累計滿10年;從事井下、高溫等工作累計滿9年的;從事其他有害身體健康工作累計滿8年的。
曾從事兩個及兩個以上特殊工種的，可將從事幾個特殊工種時間相加。但按最高特殊工種退休條件掌握。比如某職工從事繁重體力勞動5年，從事有毒有害工種3年，從事礦山井下工種3年，該職工可按從事繁重體力勞動特殊工種退休。
符合法定提前退休年齡，男需年滿55周歲，女需年滿45周歲。
符合上述特殊工種條件，本人從事特殊工種累計工作年限符合上述規定，且到達上述退休年齡的職工應該退休。
(3)關於折算繳費年限的計算。
從事礦山井下、高溫等工種，每工作一年折算1年零3個月繳費年限;從事有毒有害工種每工作一年折算1年零6個月繳費年限;從事高空或繁重體力勞動不折算。根據省有關規定，1992年1月1日後從事特殊工種年限不折算繳費年限，1991年年底之前從事特殊工種最多隻能折算繳費年限5年。不按特殊工種退休人員不折算繳費年限。

B. 山東山礦技工學校能不能辦大專學歷

1、技學從硬體和師資來看不是具備培養大專生的要求的。。
2、如果要申請，需要在硬體和軟體上提升，通過國家教育部的審核，經過討論批准也有大專的學歷證的資格。

C. 安徽省銅陵市黃獅澇山金礦床

安徽省銅陵市黃獅澇山金礦床是20世紀80年代中後期發現並探明的一個中型鐵帽型金礦床。

1 區域地質成礦環境

1.1 大地構造單元

銅陵地區位於中國東部大別-蘇魯造山帶南側，屬於大別造山帶與揚子地塊作用形成的對沖帶（唐永成等，1998）。黃獅澇山金礦床位於銅陵-繁昌斷褶帶南段的復式褶皺中銅官山背斜南東翼（圖1），與銅官山銅礦、金口嶺金礦、馬山金硫礦共同構成了著名的銅官山金、銅、硫礦田。

圖1 銅官山金、銅、硫礦田地質簡圖

（據薛虎資料修編，1983）

T₁—下三疊統；P₂—上二疊統，P₁—下二疊統；C_2＋3—中、上石炭統；D₃w一上泥盆統五通組；S—志留系。1—石英閃長岩體；2—平移斷層；3—逆斷層；4—地質界線；5—礦體

1.2 區域地層

區域出露地層自老到新為志留系深海相砂岩，泥盆系河流相、濱海相砂岩，石炭系淺海相碳酸鹽岩，二疊系淺海相、海陸交互相碳酸鹽岩、硅質岩、碎屑岩夾煤系，三疊系淺、濱海相碳酸鹽岩、碎屑岩。其中以碳酸鹽岩為主（約佔75%），石炭系黃龍組、二疊系棲霞組和大隆組是區內Cu，Au，S礦床的重要控礦層位。

1.3 區域構造格架

區內基底構造主要為EW向斷裂，蓋層構造以NE向印支期褶皺、燕山期斷裂為主。其中，燕山期斷裂構造控制了區域內與成礦有關的中酸性中淺成岩體的侵入（閃長岩、石英閃長岩和花崗岩等）。同位素年齡為110～160 Ma。

1.4 區域岩漿活動

岩漿活動以本區北部馬山金礦床西側較為強烈，主要侵入岩為閃長岩類雜岩體，圍岩熱變質強烈，砂頁岩角岩化，黃龍組、船山組大理岩化，距岩體接觸帶可達千餘米。蝕變有矽卡岩化（局部）、白雲石化、黃鐵礦化、硅化、透閃石化和蛇紋石化。本礦床距閃長岩類雜岩體400～2000m，區內僅出露閃長玢岩、石英閃長玢岩岩脈及煌斑岩岩脈，圍岩熱變質不強，五通組泥頁岩紅柱石化、板岩化，黃龍組大理岩化。

侵入岩體有70多個，大多數岩體分布於EW向展布的銅陵-南陵深斷裂控制的岩漿成礦帶之上（常印佛等，1991；吳才來等，2003），控制著銅陵地塊內的銅官山礦田、獅子山礦田、新橋礦田、鳳凰山礦田和沙灘腳礦田等主要銅金（鐵）礦產的分布，少數分布於銅陵地塊南側的五貴橋、丁橋一帶。

岩漿岩類型主要包括：①輝石二長閃長岩，分布於白芒山（朝山）、焦沖和舒家店等地，出露面積較小；②石英二長閃長岩，沿銅陵-南陵斷裂廣泛分布，是銅陵地區最主要的岩漿岩；③花崗閃長岩，分布於瑤山、鳳凰山等地。另有少量石英閃長岩、花崗岩脈、輝綠岩脈和煌斑岩脈等零星分布。

1.5 成礦單元

區域成礦單元有Ⅰ-3秦祁昆成礦域、Ⅱ-7秦嶺-大別成礦省和Ⅲ-28桐柏-大別成礦帶。

2 礦區地質特徵

2.1 賦礦地層

礦體均明顯的賦存在五通組至棲霞組各層間界面上，特別是五通組與黃龍組之間及黃龍組上下岩性段之間。地層岩性對成礦起顯著的控製作用。五通組砂頁岩及泥岩化學性質不活潑，透水性差，在成礦過程中起到了很好的屏蔽作用，其中所含的碳質有利於還原作用，促進礦質沉掩該組地層中普遍含同生黃鐵礦及菱鐵礦透鏡體，可提供部分鐵和硫的來源。黃龍船山組中CaO，MgO含量很高，化學性質非常活潑，有利於礦質交代。

2.2 礦區岩漿岩

礦區內無較大火成岩出露，僅局部見有一些中酸性岩脈沿NW向張性斷裂和NE向層間斷裂侵入。據鑽探資料，礦區南端有一隱伏的石英閃長岩體。

2.3 控礦構造

區內構造以銅官山背斜為主，黃獅澇山金礦床即處在該背斜向北東開始傾伏部位的南東翼。該翼上部岩層產狀正常，傾向SE，傾角35°～55°；中深部急劇變陡至近於直立，傾角65°～90°；深部產狀倒轉，傾向NW，傾角60°～80°，倒轉標高從南往北逐漸加深。主要斷裂有NE向壓性斷裂和NW向張扭性斷裂，是區內主要的控岩、控礦構造。泥盆—二疊紀各組地層界面及黃龍組上下岩性段之間層間斷裂和裂隙發育，是區內主要的容礦構造。

2.4 圍岩蝕變

圍岩熱變質不強，五通組泥頁岩紅柱石化、板岩化，黃龍組大理岩化。蝕變有白雲石化、黃鐵礦化和絹雲母化。

3 礦床地質特徵

3.1 礦床（體）特徵

礦床主礦體剖面上呈層狀，平面上呈狹長帶狀，長約1200m，走向NE，傾角近直立，礦體產狀穩定，水平厚度最大為23.2m，平均5.1m，礦體厚度沿走向及傾向均較穩定，而品位變化則無論在走向或傾向上皆相對變化較大。礦體上部為含金褐鐵礦體，下部為含金黃鐵礦體，根據含金褐鐵礦體中殘留有黃鐵礦的事實，說明含金褐鐵礦由含金黃鐵礦轉變而來。

3.2 礦石成分

該礦床的礦石成分在不同的礦帶有不同的特徵。根據礦石中硫化物與褐鐵礦的相對比率和含量，可將礦床主礦體自上而下分成3帶：上部為氧化帶，主要由褐鐵礦＋石英＋粘土組成；中部為半氧化帶，主要由褐鐵礦＋黃鐵礦＋粘土＋水綠礬組成；下部為原生帶，主要由黃鐵礦、膠狀黃鐵礦構成。次要金屬礦物有磁黃鐵礦、毒砂、方鉛礦、閃鋅礦、白鐵礦和黃銅礦等；脈石礦物主要為石英、方解石。

礦床上部氧化帶均為褐鐵礦型金礦石，按含鐵量的高低，又可細分為3 種類型：①含金褐鐵礦型，含鐵量25%，比例佔64%；②含金鐵質粘土夾褐鐵礦型，含鐵量15%～25%，比例佔27%；③含金鐵質粘土夾礫石型，含鐵量6%～15%，比例佔9%，由所佔比例數可見，含金褐鐵礦型占絕對優勢。

3.3 礦石組構及成礦階段劃分

3.3.1 礦石組構

礦石結構主要為半自形—他形粒狀，礦石構造主要為塊狀；其次為層紋狀、網脈狀和浸染狀等。

3.3.2 成礦階段劃分

研究表明，本礦床在形成演化過程中經歷了3期成礦作用。

第一期發生在石炭紀，為海底噴氣成礦作用。主要為含金黃鐵礦的沉積。本期黃鐵礦含金在0.09×10^-6～56.40×10^-6之間，大多在0.3×10^-6～10.2×10^-6之間，含銀0.35×10^-6～43.50×10^-6，含As、Sb較高，含 Co、Ni 較低。本期成礦形成的層狀含金礦體，鉛同位素組成均勻，其²⁰⁶ Pb/²⁰⁴Pb 在18.221～18.399 之間，變化 ＜0.91%；²⁰⁷Pb/²⁰⁴Pb 在15.537～15.625 之間，變化 ＜0.57%；²⁰⁸Pb/²⁰⁴Pb在38.236～38.576之間，變化＜0.89%；說明金屬物質來源穩定，反映了在海水深部對流條件下下伏地層是成礦物質的單一提供者。硫化物礦物的δ³⁴S在0.14‰～7.30‰之間，說明硫來源穩定，為海水硫酸鹽還原來源。硫化物礦石中石英的δ¹⁸O值在20.867‰～21.559‰之間。本期成礦形成的含金硫化物礦體厚度較大，分布較廣，為該礦床的形成奠定了豐富的物質基礎。其物化參數：溫度160～330℃（石英均一法，黃鐵礦、磁黃鐵礦、方鉛礦、閃鋅礦和毒砂爆裂法），硫逸度（

）為10^-11～10^-16；氧逸度（

）為10^-36～10^-41.5，pH為5.9～6.3。

第二期發生在燕山期，為含金熱液疊加成礦作用。表現在局部層狀原生礦體中有網脈狀、細脈狀穿插的黃鐵礦脈及部分原生礦石中具熱液疊加改造跡象。礦脈中黃鐵礦單礦物含金3.8×10^-6，含銀19.7×10^-6，Cu＋Pb＋Zn含量為234.5×10^-6，據銅陵812隊資料，Pb，Zn礦體中局部含金平均達3.17×10^-6。

第三期主要發生在新生代，為風化淋濾成礦作用。在氣候、地下水、構造和地貌等綜合作用下，含金硫化物不斷遭受氧化分解，硫發生流失，金發生富集。礦石對比性研究表明，含金黃鐵礦體轉變為含金褐鐵礦體之後，金在原有基礎上富集了1～5倍。與金同時富集的元素還有Ag，Cu，Pb，Zn，Sb，Ni，Mn，Se，Fe和稀土等。據銅陵812隊資料，礦床主礦體某些塊段Cu，Pb，Zn和Fe平均含量分別達0.17%，0.46%，0.47%和41.4%，可綜合回收利用。據王恩德研究，原生礦體含稀土總量一般不超過10×10^-6，而風化後氧化礦石含稀土總量一般為50×10^-6～400×10^-6，可被綜合利用。該期成礦作用具有十分重要的意義，如果沒有該期成礦作用，就不能構成獨立金礦床。

3.4 礦石風化特徵

礦石的風化特徵主要表現在氧化帶，根據風化淋濾強弱，礦床氧化帶又可進一步分為：①強氧化亞帶；②淋濾亞帶；③次生氧化富集亞帶。

強氧化亞帶礦石由粘土、石英和鐵錳礦物組成。軟錳礦、硬錳礦、赤鐵礦礦物組合和蜂窩狀、鍾乳狀構造是這一亞帶的主要標志。

淋濾亞帶的主要特徵是土狀、多孔狀、鬆散狀針鐵礦、水針鐵礦礦石的大量出現。

次生氧化富集亞帶的主要特徵是金的顯著富集，金含量一般＞5×10^-6，最高可達130×10^-6。

3.5 礦石組分

礦體黃鐵礦單礦物Au，As，Co 和 Ni 元素分析結果見表1。黃鐵礦中 Co 含量在1.6×10^-6～176.6×10^-6之間，變化較大，大部分在3.4×10^-6～42.6×10^-6之間；Ni含量在4.75×10^-6～43.4×10^-6之間，變化相對較小；礦體黃鐵礦的Co/Ni值，有66% ＜1，有34% ＞1。由表1還可見黃鐵礦含砷較高，指示黃鐵礦是噴氣沉積而不可能是生物化學沉積，因為正常沉積的黃鐵礦含砷一般較低，而與海底火山或噴氣有關的黃鐵礦含砷通常較高。

表1 黃鐵礦微量元素含量一覽表 w（B）/10^-6

註：樣號排列順序自北向南；數據由華東地質勘探局地質研究所分析。

4 礦床成因分析

4.1 物理化學條件

根據薛建環對原生礦體中石英、方解石、菱鐵礦和金屬礦物（黃鐵礦、方鉛礦、閃鋅礦和毒砂）的測溫結果，我們分析整理後認為噴氣流體的溫度大約在330～110℃之間。

薛建環對石英包裹體的鹽度進行了測定，兩相包裹體的鹽度w（NaCl）%為0.9～26.3，平均為10.2，多相包裹體鹽度為30.2～41.7，平均為36.5，顯示流體為高鹽度溶液。

硫逸度（

）為10^-11～10^-16；氧逸度（

）為10^-36～10^-41.5，pH為5.9～6.3。

4.2 同位素地球化學

4.2.1 鉛同位素

鉛同位素組成均勻，其²⁰⁶Pb/²⁰⁴Pb在18.221～18.399之間，變化＜0.91%；²⁰⁷Pb/²⁰⁴Pb在15.537～15.625之間，變化＜0.57%；²⁰⁸Pb/²⁰⁴Pb在38.236～38.576之間，變化＜0.89%；說明金屬物質來源穩定，反映了在海水深部對流條件下下伏地層是成礦物質的單一提供者（表2）。

表2 黃獅澇山金礦床鉛同位素特徵

註：序號1～2數據由天津冶金地質研究院分析；序號3～7數據由宜昌地質礦產研究所分析；計算所用參數a₀＝9.307 Å，b₀＝10.294 Å，地球年齡t＝4.55×10⁹a。

4.2.2 氧同位素

礦體中石英的氧同位素組成δ¹⁸O值在20.867‰～21.559‰之間，與現代海底熱泉系統有關的各類含鐵建造中石英（燧石）的氧同位素組成（17%～22%）。相接近，說明石英是海底熱泉沉積。

4.2.3 硫同位素

地層中的黃鐵礦δ³⁴S為負值，其變化范圍在-13.1‰～-29.20‰之間，為生物化學作用成因。礦體中硫化物的δ³⁴S值均為正值，其變化范圍在0.14‰～7.3‰之間，絕大部分在3.15‰～7.30‰之間，其均值為5.00‰，分布集中，變化范圍窄，塔式效應明顯。礦體中黃鐵礦硫同位素δ³⁴S均值為4.99‰。因礦體中黃鐵礦占絕大多數，未見石膏、重晶石等硫酸鹽礦物，說明成礦過程中氧逸度較低，硫以還原硫占優勢，故黃鐵礦的δ³⁴S均值為4.99‰。桑斯特（1976）指出，與沉積岩有關的塊狀硫化物礦床，硫化物的硫同位素組成與同時代的海水硫酸鹽組成相差約為13.9‰。

4.3 成礦時代

石炭紀時期的海底噴氣沉積成礦作用為礦床形成奠定了豐富的物質基礎。中生代燕山期，經構造-岩漿作用，含礦熱液疊加，提高了層狀含金塊狀硫化物礦體的金品位。新生代，在構造、氣候、地下水和地形等綜合作用下，原生含金硫化物遭受氧化、分解，金發生解離、遷移，在氧化帶中下部及半氧化帶中聚集，形成了現今具有工業意義的獨立金礦床。

岩體K-Ar法同位素年齡為143 Ma，礦石鉛模式年齡為135 Ma。

4.4 礦床成因

1978年，徐克勤首先提出長江中下游石炭系層狀硫化物礦床是沉積或海底火山沉積成因，之後，顧連興（1984，1986）通過對長江中下游石炭系某些層狀礦床的詳細研究支持了上述觀點，並提出安徽馬山金礦是海底熱泉（即噴氣）沉積，王文斌等（1986）、岳文浙等（1987）通過對九瑞地區石炭系層狀礦床研究，提出了海底噴氣沉積成因模式。

參考文獻

何金祥，余國珍，朱雅林等.1994a.安徽銅陵黃獅澇山金礦床地質特徵及成因.礦床地質，13（3）：201～211

何金祥，朱雅林，於國珍等.1994b.黃獅澇山鐵帽型金礦床原生含金黃鐵礦礦體成因研究.地質與勘探，30（1）：33～37

蔣其勝，劉東周.2006.銅陵黃獅滋山金礦床深部資派潛力預測.安徽地質，16（3）：194～196

（張艷春編寫）

D. 帶式輸送機每小時輸送量怎麼計算

小時輸送量確定：Q=3600AvγCst，物料堆積密度γ=0.8t/m3，帶式輸送機的輸送量可以用體積輸送量和質量輸送量來表示，它受到運行輸送帶上的裝料截面面積的影響，裝料截面面積則取決於輸送帶的堆積角及裝料條件。

帶式輸送機的輸送量的計算涉及多項因素。它需要知道輸送物料（名稱）的性質：如粒度大小、最大粒度和粒度組成情況、鬆散密度、堆積角、溫度、濕度、粘度、磨琢性、腐蝕性等；輸送成件品時，成件品單位質量和物品的外形尺寸。還應注意工作環境：（露天、室內、乾燥、潮濕、環境溫度和灰塵多少等）；卸料方式和卸料裝置形式；給料點數日和位置；輸送機布置形式及尺寸。

(4)山東山礦皮帶機參數計算擴展閱讀

帶式輸送機廣泛用於冶金、礦山、煤炭、港口、電站、建材、化工、輕工、石油等各個行業。由單機或多機組合成運輸系統來輸送物料,可輸送鬆散密度為500-2500kg/m3的各種散狀物料及成件物品。 對帶式輸送機的計算主要為輸送能力的計算、輸送功率的計算、各部零件強度的計算。

E. 變頻器在皮帶機上節能改造效果的資料

前言：高壓變頻器已成功應用於電力、冶金、石化、水泥等行業，2009年隨著利德華福矢量控制、能量回饋技術的完善，產品也已成功應用於煤礦行業的提升機、皮帶機、切片機等多個類型的負載。此次在煤礦皮帶機上的成功應用，不僅標志著利德華福的技術已經達到國內外領先水平，也標志著利德華福從此全面進入煤礦市場，進一步奠定其在高壓變頻行業內第一的地位。本文詳細介紹了利德華福高壓變頻器在煤礦皮帶機的應用特點、原理及其重要性。

摘要：本文主要介紹了北京利德華福電氣技術有限公司研發的高壓變頻器在煤礦皮帶機上的實際應用情況。該項目採用單台高壓變頻器拖動兩台電機同時運行的直接「一拖多」方案。現場實際應用表明，此方案下，各電機實時轉速相等，電流一致性較好，滿足皮帶運行工況要求。

關鍵詞：煤礦皮帶機、一拖多、直接並聯、轉速轉矩、負載平衡、電流均衡.
一、 引言

在大功率皮帶傳動場合，以往為了實現皮帶的軟啟動，需要使用液力耦合器或者液力軟啟動器（CST），這類液力傳動設備維護工作量大，能耗高，已越來越不能滿足用戶的要求。
隨著高壓變頻技術的不斷進步和完善，其應用范圍越來越廣泛。本文主要結合北京利德華福公司的HARSVERT-VA系列高壓變頻器在伊犁雙新焦化廠煤礦皮帶機上的實際應用情況，對高壓變頻器在皮帶傳動場合的應用特點和注意事項進行簡要介紹。
二、
應用現場皮帶機系統基本情況

雙新焦化廠地處新疆伊犁市新源縣境內，年設計產煤量為60萬噸，屬於兵團經營的國有大企業的下屬企業，有自己的礦井和火力發電廠等相關企業。
雙新焦化廠礦井結構如圖（1）所示：單程皮帶長度846米，皮帶寬度1米。電機50HZ工頻運行時，皮帶最大速度為2米/秒。礦井傾斜角度15度。井口有兩台電機同時運行拖動皮帶系統工作，兩台電機銘牌參數相同。

圖（1） 礦井皮帶系統示意圖
井口兩台電機銘牌中主要參數如表（1）所示。

額定電壓

額定電流

額定功率

絕緣等級

變頻范圍(HZ)

10000V

16.1A

220kW

F

10~50

表（1） 電機銘牌參數
皮帶系統主要由以下幾部分組成：
（1）皮帶機機頭，是礦井的出煤口。皮帶從井底拖運出來的煤經過機頭位置時，自動被拋卸到礦井煤場。實際現場工況見圖（2）

圖（2）皮帶機頭出煤實況
（2）卸完煤後的空皮帶經過一個轉向輪，分別通過1#電機拖動的主動滾筒，和2#電機拖動的從動滾筒後，皮帶在經過一個導向輪運行到井底完成一次運煤過程。1#電機、滾筒及導向輪的現場工況如圖（3）所示。2#電機、滾筒及導向輪的現場工況如圖（4）所示。

圖（3） 1#電機、滾筒及導向輪

圖（4） 2#電機、滾筒及導向輪
（3）在礦井的底部，裝有皮帶張緊系統，其主要作用是調節皮帶的松緊程度，防止皮帶過松導致的兩台主動輪打滑現象或者重載溜車現象，以及皮帶過緊導致的皮帶異常損傷。
（4）皮帶機制動與逆止保護裝置。皮帶機除了變頻器的保護系統外，還有自身的一些保護措施，如油壓制動系統，逆止裝置等。圖（5）展現了現場的油壓制動系統實況。在兩台動力滾筒上各安裝了一套油壓剎車系統。在停車狀態或故障狀態下，兩台油壓剎車處於制動狀態。正常生產時，剎車片處於松開狀態。圖（6）中藍色部件是皮帶機的逆止裝置，安裝在減速器的低速軸上。皮帶機出現重大故障，其它保護失效時，逆止裝置通過機械力阻止重載皮帶向下溜車。

圖（5） 油壓剎車系統

圖（6） 逆止器

三、煤礦皮帶機變頻調速系統方案設計及運行效果分析

皮帶機多機變頻調速系統的核心問題是皮帶系統中各電機的轉速和轉矩平衡問題。在實際應用中，根據現場工藝不同，可以選擇不同的變頻控制方案。
（1） 直接「一拖多」方案。

此方案中，各電機定子繞組直接並聯，統一由一台變頻器驅動。由於僅採用1台變頻器，此方案具有成本低，佔地小的特點。

此方案中，變頻器無法對各電機的轉矩進行獨立的控制，因此各電機的出力由電機參數和皮帶系統參數決定。其中，影響電機功率平衡的主要因素是電機的參數差異、電機動力滾筒的直徑誤差和皮帶包絡角差異。誤差越大，系統中電機的功率差異就越大。在沒有人為的設計差別的情況下，一般上述誤差都是生產中的加工誤差。

電機動力滾筒的直徑誤差在初期生產中會引起電機功率誤差，但由於皮帶系統的物理特性，經過一段時間使用和磨損後，這一誤差將逐漸減小。

對於能夠可靠控制上述這些誤差的場合，可以採用此方案，這將大大降低變頻調速系統的采購價格。
（2） 多變頻器協調控制方案。
在動力電機數量多，單個電機負載差異大，電機排列分散的復雜工況皮帶系統，一般可以採用多變頻器協調控制方案。

現場每台電機配置一台變頻器，所有系統中的高壓變頻器由一台獨立的「協調控制系統」統一協調控制。該協調控制系統通過對各變頻器反饋的電機運行狀態，協調各變頻器的運行指令，各變頻器根據該指令對各自的電機進行獨立的控制，使各電機轉速相同、出力相同。
四、 高壓變頻器控制方式選擇

現場採用的HARSVERT-VA系列高壓變頻器，控制方式可以根據實際工藝需要，選用「VVVF控制」方式或者「無速度感測器矢量控制」方式。其中，VVVF控制方式適用於輕載啟動、負載波動較小的場合，矢量控制方式適用於重載啟動或負載波動較大的場合。

斜井皮帶機系統在正常啟動、運行過程中，啟動電流較小，負載波動也較小。但考慮到在事故恢復等特殊情況下，皮帶機需要在堆滿煤情況下重載啟動，因此需要選用「矢量控制」方式。
五、 現場高壓變頻調速系統基本情況

現場採用北京利德華福公司生產的HARSVERT-VA系列矢量控制高壓變頻調速系統，其銘牌參數如表（2）所示，其現場照片見圖（7）。

額定電壓

額定電流

額定功率

變頻范圍

過載能力

控制方式

10kV

40A

560kW

0~50Hz

200% 60秒

無速度感測器矢量控制

表（2） 高壓變頻器銘牌參數

圖（7） 現場變頻器

變頻調速系統採用「一拖二」工頻自動旁路，如圖（8）所示。工頻旁路主迴路系統由3個隔離開關QS1-QS3和5個真空接觸器KM1-KM5組成，KM4與KM5分別與KM2、KM3進行電氣互鎖。

當1#電機和2#電機同時變頻運行時，KM1、KM2和KM3閉合，同時QS1,QS2，QS3閉合。當1#電機和2#電機同時工頻運行時，KM4、KM5閉合，同時KM1，KM2，KM3斷開。檢修變頻器時，要求QS1，QS2，QS3斷開，使變頻器系統處於安全狀態，保證檢修人員的人身安全。變頻器具有本地/遠程兩種控制方式，即真空接觸器的分合操作可以由遠程式控制制系統統一協調控制，也可以在本地手動操作。

圖（8） 變頻器「一拖二」工頻旁路方案

雙新焦化廠皮帶機系統較為簡單，電機數量少，兩台電機的負載差異很小，兩動力滾筒直徑只存在少量加工誤差，因此我們採用了直接「一拖多」變頻方案。成功投運後，我們在重載工況下對兩台負載電機電流進行了監測分析，發現實際電機電流誤差很小。電流波形如圖（9）所示，圖中由上至下依次 為變頻器輸出電流、1#電機電流、2#電機電流。
圖（9）電機電流和變頻器電流

六、 結論

本文主要結合北京利德華福公司的HARSVERT-VA系列高壓變頻器在伊犁雙新焦化廠煤礦皮帶機上的實際應用情況，對高壓變頻器在皮帶傳動場合的應用特點和注意事項進行了簡要的介紹，分析了皮帶傳動系統常用的變頻調速方案。

現場應用表明，通過合理選擇控制方案，能夠用較低的設備投入實現較好的皮帶調速控制效果。

參考資料http://www.ld-harvest.com/zhongwen/webdb/select.aspx?id=1054&fid=286
還有山東新風光網站也有這類資料。

F. 煤礦用皮帶機輸送量如何計算 已知：帶速2.5m/s，帶寬：1m；請問輸送量如何計算 （請詳細說明下公式）

你要看，托輥架的槽角啦。常用的是30°的。還有其他的度數呢。度數不也一樣，輸送量也是不一樣的。

G. 求助：有關皮帶機方面的GB標准都有哪些

帶式輸送機的標准很多，像這種標准你最好是專門的標准網站查，比較全一點，http://www.csres.com/這個網站可以查的到，專門做標準的，查詢也很容易。

YZ/T 0058-2001 帶式輸送機安裝工程質量檢驗評定標准(附條文說明)
http://www.csres.com/detail/162655.html

YC/T 86.2-2006 煙草機械 帶式輸送機 第2部分:技術條件
http://www.csres.com/detail/179580.html

YC/T 86.1-2006 煙草機械 帶式輸送機 第1部分：型式與基本參數
http://www.csres.com/detail/183065.html

SC/T 6007-2001 鯉魚用帶式輸送機型式基本參數與技術要求
http://www.csres.com/detail/109717.html

MTT 1019-2006 煤礦用帶式輸送機 托輥 技術條件
http://www.csres.com/detail/179705.html

MT/T 993-2006 垂直提升帶式輸送機 技術條件
http://www.csres.com/detail/173731.html

MT/T 901-2000 煤礦井下用伸縮帶式輸送機
http://www.csres.com/detail/146775.html

MT/T 857-2000 煤礦用帶式輸送機托輥組與相鄰零、部件的相關尺寸
http://www.csres.com/detail/146650.html

MT/T 817-1999 煤礦用帶式輸送機電控裝置
http://www.csres.com/detail/145744.html

MT/T 758-1997 煤礦帶式輸送機電氣自動噴水滅火系統通用技術條件
http://www.csres.com/detail/74285.html

MT/T 681-1997 煤礦用帶式輸送機減速器 技術條件
http://www.csres.com/detail/146945.html

MT/T 656-1997 煤礦用帶式輸送機機架型式與基本尺寸
http://www.csres.com/detail/146936.html

MT/T 655-1997 煤礦用帶式輸送機托輥軸承技術條件
http://www.csres.com/detail/146935.html

MT/T 653-1997 煤礦用帶式輸送機托輥組布置的主要尺寸
http://www.csres.com/detail/146933.html

MT/T 645-1997 煤礦用帶式輸送機滾筒與相鄰槽形托輥組之間的距離計算公式
http://www.csres.com/detail/146930.html

MT/T 627-1996 煤礦帶式輸送機易熔合金式自動噴水滅火系統通用技術條件
http://www.csres.com/detail/146867.html

MT/T 571.1-1996 煤礦用帶式輸送機電控系統
http://www.csres.com/detail/145931.html

MT/T 543-1996 滑槽帶式輸送機
http://www.csres.com/detail/145922.html

MT/T 529-1995 煤礦用伸縮帶式輸送機參數
http://www.csres.com/detail/109338.html

MT/T 467-1996 煤礦用帶式輸送機設計計算
http://www.csres.com/detail/145732.html

MT/T 414-1995 煤礦用帶式輸送機基本參數和尺寸
http://www.csres.com/detail/145640.html

MT/T 154.4-1995 煤礦用帶式輸送機型號編制方法
http://www.csres.com/detail/146173.html

MT/T 1018-2006 煤礦用帶式輸送機用輸送帶分類及規格
http://www.csres.com/detail/179700.html

MT 962-2005 煤礦帶式輸送機滾筒用橡膠包覆層技術條件
http://www.csres.com/detail/74011.html

MT 912-2002 煤礦用下運帶式輸送機制動器技術條件
http://www.csres.com/detail/73895.html

MT 872-2000 煤礦用帶式輸送機保護裝置技術條件
http://www.csres.com/detail/146636.html

MT 821-2006 煤礦井下用帶式輸送機托輥技術條件
http://www.csres.com/detail/179703.html

MT 820-2006 煤礦用帶式輸送機 技術條件
http://www.csres.com/detail/179702.html

MT 73-1992 煤礦用帶式輸送機托輥尺寸系列
http://www.csres.com/detail/146511.html

MT 654-1997 煤礦用帶式輸送機安全規范
http://www.csres.com/detail/146934.html

MT 559-1996 煤礦用帶式輸送機橡膠緩沖托輥安全性能檢驗規范
http://www.csres.com/detail/146389.html

MT 400-1995 煤礦用帶式輸送機滾筒尺寸系列
http://www.csres.com/detail/146235.html

MT 23-1975 礦用吊掛帶式輸送機型式與基本參數
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http://www.csres.com/detail/16944.html

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http://www.csres.com/detail/15344.html

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HG/T 21611.1-1996 鋼筋混凝土帶式輸送機棧橋通用圖集
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GB/T 14521.4-1993 運輸機械術語 帶式輸送機
http://www.csres.com/detail/58941.html

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http://www.csres.com/detail/53081.html

GB/T 13561.3-1992 港口連續裝卸設備安全規程--帶式輸送機
http://www.csres.com/detail/52798.html

GB 990-1991 帶式輸送機 托輥 基本參數與尺寸
http://www.csres.com/detail/63091.html

GB 988-1991 帶式輸送機 滾筒 基本參數與尺寸
http://www.csres.com/detail/63090.html

GB 987-1991 帶式輸送機 基本參數與尺寸
http://www.csres.com/detail/63089.html

GB 14784-1993 帶式輸送機安全規范
http://www.csres.com/detail/54328.html

GB 10595-1989 帶式輸送機 技術條件
http://www.csres.com/detail/50807.html

查詢關鍵字
http://www.csres.com/s.jsp?keyword=%B4%F8%CA%BD%CA%E4%CB%CD%BB%FA